Релейная защита и автоматизация 2010 №1 (Ноябрь)

Подождите немного. Документ загружается.

ПРАКтиКА

научно-практическое издание

разработка и изготовление

на землю и несимметричных режимов работы

энергосистемы.

Характеристика  реле  сопротивления  Z

со-

стоит из двух дуг. Каждая дуга является геометри-

ческим местом точек, в которых угол δ одинаков

(вписанный угол δ опирается на дугу окружности

2δ) и равен критическому углу δ

КР

, при котором

из данного нагрузочного режима может наступить

потеря устойчивости при перегрузке линии актив-

ной мощностью. Реле сопротивления Z

использу-

ется в первой ступени АЛАР для выявления АР.

Реле сопротивления Z

имеют характерис-

тику в форме прямоугольника, которая с за-

данным запасом охватывает реактивное со-

противление линии. Реле сопротивления

используется во второй и третьей ступенях

АЛАР с двойной целью: для ограничения зоны

срабатывания АЛАР защищаемой линией и для

определения момента действия ступени при

выходе годографа входного сопротивления Z

из области срабатывания реле Z

Реле М и РТI

имеют то же назначение, что

и в АЛАР блока.

Первая ступень АЛАР может использовать-

ся как сигнальная или как быстродействующая

(на первом цикле) рабочая ступень и не имеет

счётчика циклов.

Все ступени АЛАР линии имеют по два вы-

хода – «избыточный» и «дефицитный», – действу-

ющие на выходные реле и на сигнализацию. Из-

быточный выход соответствует положительному

скольжению, когда система 1 ускоряется по от-

ношению к системе 2, а дефицитный выход соот-

ветствует отрицательному скольжению.

Структурная схема АЛАР линии содержит

программные блоки ступеней В1-В3 и вспомо-

гательные программные блоки В4-В7, аналогич-

ные тем, что используются в АЛАР блока.

Испытания  АЛАР  линии. Данные о то-

ках и напряжениях в асинхронном режиме при

испытании АЛАР линии были получены в ви-

де  COMTRADE-файла  на  программной  модели 

энергосистемы, примыкающей к линии Кинде-

ри – Букаш энергосистемы Татарстана. Расчёт-

ная схема энергосистемы при испытаниях при-

ведена на рисунке 14.

Рис. 14. Эквивалентная

расчётная схема

энергосистемы.

В качестве исходного режима принят макси-

мальный нагрузочный режим энергосистемы. Мо-

делирование АР с помощью СМС или РЕТОМ про-

изводилось плавным, с постоянной скоростью,

изменением частоты энергосистемы 1 до заданно-

го скольжения. В результате время цикла в начале

процесса больше заданного, и в некоторых случа-

ях действие АЛАР могло вначале блокироваться.

Начальный угол между векторами

и Е

принимался равным 45° для избыточного

режима энергосистемы 1, когда Е

опережает Е

или 315° – для дефицитного режима энергосисте-

мы 1. Длительность предварительного нагрузоч-

ного режима 10 с, асинхронного режима – 5 с.

На рисунке 15 приведены уставки измери-

тельных органов АЛАР.

Рис. 15. Уставки ИО АЛАР линии.

ПРАКтиКА

50 01 / Ноябрь 2010

При испытаниях уставки были выбраны та-

кими, чтобы уменьшить время, требуемое для

проведения испытаний, и оставались неизмен-

ными во время проверки, за исключением вре-

мени задержки пуска третьей ступени после

срабатывания второй ступени, которое было

уменьшено при последнем опыте с целью про-

верки действия третьей ступени АЛАР.

На рисунках 16–18 приведены некоторые

осциллограммы, полученные при проверке ал-

горитма АЛАР линии.

Осциллограмма на рисунке 16 иллюстри-

рует  срабатывание  ступеней  I

ИЗБ

  и  II

ИЗБ

(сигна-

лы 106, 108) и несрабатывание ступени III

ИЗБ

(сиг-

нал 109) АЛАР, так как заданное время (Т

III

=10 с)

задержки  срабатывания  III  ступени  после  сра-

батывания II ступени Т

III

превышает время суще-

ствования асинхронного режима t

АР

, равное 5 с.

Рис. 17. Осциллограмма

срабатывания I

ДЕФ

и II

ДЕФ

ступеней.

∆f=0,5 Гц; s<0;

III

=1 цикл;

III

ДЕФ

ступень

не срабатывает:

III

=10 с>t

АР

=5 с.

разработка и изготовление

Рис. 16. Осциллограмма

срабатывания

ИЗБ

и II

ИЗБ

ступеней.

∆f=2 Гц; s>0; N

= N

III

=1 цикл;

III

ИЗБ

ступень

не срабатывает:

III

=10 с > t

АР

=5 с.

шурупов Алексей

Александрович

Дата рождения:

25.03.1951 г.

Год окончания

вуза – 1973, НПИ.

Год и место защиты

диссертации к.т.н. –

1981, НПИ.

Учёное звание – кандидат

технических наук.

Учёная степень – старший

научный сотрудник.

Заведующий отделом

защит подстанционного

оборудования

ООО НПП «ЭКРА».

ПРАКтиКА

научно-практическое издание

Малый Альберт

петрович

Дата рождения:

01.06.1935 г.

Год окончания вуза –

1958, МЭИ.

Год и место защиты

диссертации к. т.н. –

1988, НПИ.

Учёное звание – кандидат

технических наук.

Учёная степень – старший

научный сотрудник.

Должность –

ведущий инженер

ООО НПП «ЭКРА».

На осциллограмме рисунка 17 приведе-

ны результаты проверки АЛАР при отрицатель-

ном скольжении (s<0) и при частоте скольжения

∆f=0,5 Гц (остальные условия проверки – те же,

что и на рисунке 16). При этом срабатывают сту-

пени I

ДЕФ

 и II

ДЕФ

(сигналы 110, 111) и так же не сраба-

тывает ступень III

ДЕФ

(сигнал 112) АЛАР.

Осциллограмма рисунка 18 снята при

∆f=2 Гц и Т

III

=0,1 с, причём Т

III

не превышает вре-

мени существования асинхронного режима

АР

, равного 5 с; при этом  срабатывают  I

ДЕФ

, II

ДЕФ

и III

ДЕФ

АЛАР (сигналы 110, 111 и 112).

разработка и изготовление

Иванов Сергей

Анатольевич

Дата рождения:

06.09.1980 г.

Чувашский государ-

ственный университет

им. Ульянова, 2002 г.

Факультет – Электротех-

нический.

Кафедра – Электрических

и Электронных Аппаратов

Диплом инженера-

электромеханика.

Инженер-программист,

Отдел перспективных

разработок

ООО НПП «ЭКРА».

Рис. 18. Осциллограмма срабатывания I

ДЕФ

, II

ДЕФ

и III

ДЕФ

ступеней.

∆f=2 Гц; s<0; N

= N

III

=1 цикл; III

ДЕФ

ступень срабатывает, так как изменено Т

III

: Т

III

=0,1 с < t

АР

=5 с.

Проведенные испытания АЛАР блока

генератор-трансформатор и АЛАР линии пока-

зали правильное функционирование алгорит-

мов АЛАР в части:

•   определения знака скольжения в начале АР;

•   блокировки каналов с противоположным зна-

ком скольжения;

•   срабатывание I, II и III  ступеней в избыточном 

и дефицитном режимах;

•   блокировки  АЛАР  при  увеличении  времени 

цикла АР;

•   срабатывания АЛАР при длительном АР.

Образцы шкафов ШЭ2607 103 и ШЭ2607 104

в 2008–2009 годах установлены в опытную экс-

плуатацию в Татэнерго. За время, прошедшее

с момента ввода шкафов, АР не наблюдался.

Во время имевших место КЗ излишнего срабаты-

вания АЛАР не происходило. На рисунке 19 пред-

ставлена осциллограмма шкафа ШЭ2607 103 при

близком однофазном КЗ на ВЛ-220 кВ, отходящей

от шин Заинской ГРЭС.

При выбранных уставках во время КЗ

не срабатывали реле сопротивления АЛАР. Кро-

ме того, на всё время КЗ действие АЛАР было за-

блокировано сигналом «16 РТ I2 БКЗ».

Осциллограмма (рисунок 20) снята осцил-

лографом шкафа ШЭ2607 103 при трёхфазном КЗ

на генераторе Нижнекамской ТЭЦ-1.

ПРАКтиКА

52 01 / Ноябрь 2010

разработка и изготовление

Во время КЗ на генераторе («за спиной»)

зафиксировано срабатывание реле направле-

ния активной мощности, но при выбранных

уставках во время КЗ не срабатывали реле со-

п ротивления АЛАР.

Функция АЛАР реализована в шкафах

серии ШЭ2607, выполненных в соответствии

с техническими условиями, согласованными

с ФСК ЕЭС. Шкафы серии ШЭ2607 отвечают всем

требованиям, предъявляемым к устройствам

релейной защиты и автоматики в отношении

надёжности, электромагнитной совместимости

и устойчивости функционирования.

Рис. 19. Осциллограмма шкафа ШЭ2607 103 при близком однофазном КЗ на ВЛ-220 кВ, отходящей от шин Заинской ГРЭС.

Рис. 20. Осциллограмма шкафа ШЭ2607 103 при трёхфазном КЗ на генераторе Нижнекамской ТЭЦ-1.

Литература:

1. Руководящие указания по противоаварийной автоматике

УДК 621.311.004.65:621.316.925/М.: «СОЮЗТЕХЭНЕРГО», 1987.

2. Методические указания по устойчивости энерго-

систем. Утверждены приказом Минэнерго России

от 30.06.2003 № 277.

3. Правила технической эксплуатации электрических станций

и сетей РФ, 2003.

4. Общие требования к системам противоаварийной и режим-

ной автоматики, релейной защиты и автоматики, телеметри-

ческой информации, технологической связи в ЕЭС России.

Приложение № 1 к приказу РАО «ЕЭС России» от 11.02.2008

№ 57. – М.: 2008.

5. Гуревич Ю. Е., Либова Л. Е., Окин А. А. Расчеты устойчивости

и противоаварийной автоматики в энергосистемах. – М.:

Энергоатомиздат, 1990. – 390 с.

Кошельков Иван

Александрович

Дата рождения:

09.03.1987 г.

Высшее образование:

ФГОУ ВПО «Чувашский

государственный

университет

им. И.Н. Ульянова»,

кафедра электрических

и электронных аппаратов,

степень магистра

техники и технологии

по направлению

«Электротехника,

электромеханика

и электротехнологии»

в 2010 году.

Инженер

ООО НПП «ЭКРА».

павлов юрий

николаевич

Дата рождения:

06.07.1983 г.

Окончил в 2006 году

кафедру электрических

и электронных аппаратов

электротехнического

факультета Чувашского

госуниверситета.

Руководитель

группы отдела защит

подстанционного

оборудования

ООО НПП «ЭКРА».

научно-практическое издание

��

�

��

ПРАКтиКА

54 01 / Ноябрь 2010

испытание и ввод в эксплуатацию

Автор:

А. А. Николаев,

ООО «НПП «Динамика»,

г. Чебоксары

пРОвеРКА И нАСтРОйКА

вч зАгРАдИтелей С пОМОщью

ИСпытАтельнОгО КОМплеКСА

РетОМ-вчм

В статье рассматриваются особенности проверки высокочастотного заградителя с ис-

пользованием программно-технического комплекса РЕТОМ-ВЧм. Для проверок ис-

пользован метод трех вольтметров и мостовая схема. Приведен анализ результатов,

полученных в реальных условиях эксплуатации. Показаны преимущества автоматизи-

рованной программы проверки. Отмечается, что использование системы РЕТОМ-ВЧм

позволяет существенно сэкономить трудозатраты и сократить общее время проверок.

Программно-технический комплекс

РЕТОМ–ВЧм [1] производства ООО «НПП «Ди-

намика» (г. Чебоксары) выпускается с 2002 года

и предназначен для проверок ВЧ аппаратуры

каналов передачи и приёма телекоманд релей-

ной защиты и противоаварийной автоматики

и связи, фильтров присоединения, разделитель-

ных фильтров, ВЧ заградителей с элементами на-

стройки и других составных частей ВЧ тракта.

Комплекс заменяет от 10 до 15 обычных прибо-

ров и вспомогательных блоков, применяемых

при проверке ВЧ оборудования РЗА, и, соответ-

ственно, облегчает транспортировку. Комплекс

позволяет проводить автоматический или руч-

ной контроль параметров ВЧ аппаратуры ка-

налов РЗА, автоматически обрабатывать ре-

зультаты испытаний, выдать готовый протокол

на печать.

Ключевые слова:

испытательная система, высокочастотный за-

градитель, автоматизация выполнения прове-

рок и обработки результатов измерения.

Комплекс состоит из следующих составных

частей (рисунок 1):

1) устройство РЕТОМ-ВЧ/25;

2) ВЧ тестер ВЧТ-25;

3)   магазин RLC ВЧР-50м;

4) магазин затуханий ВЧА-75.

Применение в комплексе самых совре-

менных электронных компонентов и методов

их сборки позволило создать простой, удобный

и малогабаритный прибор, реализующий те же

функции, что и комплект обычных приборов,

но имеющий высокую степень автоматизации,

как выполнения работ, так и обработки резуль-

татов испытаний. Применение новых методик

в проведении проверок дает существенную эко-

номию трудозатрат.

С помощью комплекса РЕТОМ-ВЧм можно

проверить практически любое ВЧ оборудование

на энергопредприятии, и в настоящей статье

представлена методика проверки и настройки

высокочастотных параметров ВЧ заградителей.

Для выполнения этих испытательных ра-

бот НПП «Динамика» разработало специальный

балансировочный блок, который входит в состав

модернизированного магазина ВЧР-50м.

Рис. 1.

Состав комплекса

РЕТОМ-ВЧм.

ПРАКтиКА

научно-практическое издание

3.     Измерение  активного  сопротивления 

ВЧ заградителя.

Особенность проверки активной состав-

ляющей полного сопротивления ВЧ загради-

теля [2] состоит в том, что сопротивление за-

градителя может быть частично скомпоновано

реактивным сопротивлением шин подстанции.

На практике существует две основные мето-

дики определения активной составляющей:

метод трех вольтметров и «мостовая схема».

На объектах измерения проводятся также раз-

личными способами, а зачастую не проводятся

вообще, т. к. еще недавно считалось, что загра-

дитель – устройство надежное и с ним ничего

произойти не может.

испытание и ввод в эксплуатацию

Применение балансировочного блока

позволит значительно снизить трудозатраты

и уменьшить весогабаритные показатели прове-

рочной аппаратуры при проведении следующих

работ на ВЧ заградителе:

•   проверка и настройка параллельных и после-

довательных контуров элемента настройки;

•   определение модуля полного сопротивления;

•   определение активной составляющей полного 

сопротивления;

•   построение частотных характеристик 

сопротивлений.

Также для облегчения работы по снятию

характеристик заградителей была написана ав-

томатизированная проверка снятия полного со-

противления заградителя и активной составля-

ющей сопротивления заградителя.

1.     Проверка  частоты  настройки  параллель-

ных и последовательных контуров элемен-

та настройки ВЧ заградителя.

1.1. Собирается схема проверки контуров, пред-

ставленная на рисунке 2;

1.2. Проверка выполняется с использованием

стандартного пакета программ испытатель-

ного комплекса РЕТОМ-ВЧм «Виртуальная ВЧ

лаборатория». Результаты представляются

в виде графиков и таблиц, представленных

на рисунке 3.

2.     Измерение модуля полного сопротивления 

ВЧ заградителя по мостовой схеме.

2.1. Собирается мостовая схема измерения

(рисунок 4). Для этого используется диф-

ференциальный трансформатор Т и набор

резисторов. Все перечисленные элемен-

ты включены в состав магазина ВЧР-50м.

В качестве генератора G в данной схеме

используется ВЧ генератор РЕТОМ-ВЧ/25,

в  качестве  вольтметра  V  –  высокочастот-

ный тестер ВЧТ-25;

2.2. Устанавливается напряжение 100 мВ на ре-

зисторе R1 (100 Ом);

2.3. Тестер ВЧТ-25, подключенный параллельно

заградителю, отображает на дисплее вели-

чину модуля его полного сопротивления.

Рис. 4. Мостовая схема проверки полного

сопротивления ВЧ заградителя.

Рис. 2.

Схема для проверки

и настройки контуров,

входящих в схему

заградителя.

Рис. 3.

Графики АЧХ контуров:

а) параллельного

б) последовательного.

ПРАКтиКА

56 01 / Ноябрь 2010

испытание и ввод в эксплуатацию

Рис. 5. Мостовая схема определения активного

сопротивления ВЧ заградителя.

Рис. 6. Частотные характеристики модуля полного Z и активного R сопротивлений

ВЧ заградителя типа ВЗ-600.

Однако существует множество факторов,

влияющих на работу ВЧ заградителя: наличие КЗ

витков, пробой элемента настройки, разруше-

ние металлических винтов под действием боль-

ших электромагнитных полей и т. д. То есть про-

верять параметры ВЧ заградителя необходимо,

и такого же мнения придерживается большин-

ство специалистов по ВЧ связи.

сопротивления заградителя – положение 1,

при индуктивном – положение 2;

3.3. Производится балансировка: подбо-

ром сопротивления R3 и емкости С2 вы-

ставляется  минимальное  напряжение  V 

на тестере ВЧТ-25;

3.4. Активное сопротивление ВЧ заградителя бу-

дет равно выставленному R3.

4.      Частотные  характеристики  полного  и  ак-

тивного сопротивления ВЧ заградителя.

4.1. Для построения частотных характеристик

сопротивления заградителя собираются схе-

мы, изображенные на рисунках 4 и 5;

4.2. Генератором подаются сигналы на разных

частотах в диапазоне полосы заграждения.

Определяются модуль полного сопротивле-

ния и его активная составляющая;

4.3. По результатам строится график.

В качестве примера на рисунке 6 приведены

результаты измерения частотных характери-

стик ВЧ заградителя типа ВЗ-600, построенного

по схеме фильтра верхних частот.

5.      Автоматизированная процедура проверки 

ВЧ заградителей.

Проверка предназначена для того, чтобы в пла-

новых мероприятиях энергообъектов достовер-

но измерять различные параметры ВЧ загради-

телей, например;

•    активную составляющую полного сопротив-

ления ВЧ заградителя;

•    модуль полного сопротивления ВЧ заградителя; 

3.1. Собирается мостовая схема (рисунок 5).

Для этого используются элементы магазина

ВЧР-50м – дифференциальный трансформа-

тор, набор резисторов, набор конденсато-

ров. В качестве генератора G – ВЧ генератор

РЕТОМ-ВЧ/25, в качестве вольтметра V – тес-

тер ВЧТ-25;

3.2. Выбирается способ подключения емкости

вольтметра  V:  при  емкостном  характере

ПРАКтиКА

научно-практическое издание

испытание и ввод в эксплуатацию

Для того, чтобы начать проверку, собираем

схему соединения, приведенную на рисунке 7.

Далее нажимаем клавишу Старт. Програм-

ма строит соответствующие характеристики (ри-

сунок 8).

Рис. 8. Графики полного сопротивления (слева) и активной составляющей сопротивления

ВЧ заградителя (справа), снятые по упрощенной эквивалентной схеме.

Характеристики построены по упрощен-

ной схеме замещения ВЧ заградителя, подобной

схеме, изображенной на рисунке 7.

6.     Заключение.

Диагностика ВЧ заградителя – трудоемкая рабо-

та, требующая применения специального обо-

рудования, которое не выпускается серийно.

Использование автоматизированной програм-

мы проверки ВЧ заградителей или ручной про-

верки с помощью блока балансировочного в со-

ставе РЕТОМ-ВЧм – это огромное преимущество

и удобство эксплуатации, т. к. позволяет полно-

стью отказаться от использования «самодель-

ных» приборов и кратно сократить продолжи-

тельность работ.

Результаты испытаний на объектах дока-

зали успешность и предпочтительность приме-

нения комплекса РЕТОМ-ВЧм и при проверке ВЧ

заградителей.

Список литературы:

1. Руководство по эксплуатации на комплекс программно-

технический измерительный параметров высокочастот-

ного оборудования в электроэнергетике РЕТОМ-ВЧм

БРГА.441322.022 РЭ.

2. Лубман Э. У., Рыжавский Г. Я., Цитвер И. И., Шагам И. Л. Спра-

вочник по наладке каналов ВЧ связи по линиям электропере-

дачи. Москва: Энергоатомиздат, 1984, 336 с.

николаев Александр

Анатольевич.

Год рождения: 1986;

в 2008 г. окончил

электротехнический

факультет Чувашского

государственного

университета

им. И.Н. Ульянова,

кафедра «Электрические

и электронные аппараты.

ООО «НПП «Динамика»,

г. Чебоксары, специалист

по эксплуатации

оборудования.

Рис. 7. Схема проверки

ВЧ заградителя.

ПРАКтиКА

58 01 / Ноябрь 2010

Эксплуатация

Авторы:

к.т.н. А.К. Белотелов,

НП «СРЗАУ»,

г. Москва

к.т.н. М.А. Шамис,

ЗАО «ЧЭАЗ»,

г. Чебоксары

ОбеСпеченИе нАдежнОгО

фунКцИОнИРОвАнИя СИСтеМ

РелейнОй зАщИты И АвтОМАтИКИ

в еЭС РОССИИ

Надежность функционирования систем ре-

лейной защиты и автоматики (РЗА) играет зна-

чительную роль в обеспечении надежности

функционирования ЕЭС России. Надежность функ-

ционирования, т. е. способность устройств и си-

стем РЗА выполнять заданные функции в заданных

режимах, характеризуется их эксплуатационной

надежностью, которая, наряду с аппаратной на-

дежностью устройств, обеспечивается комплек-

сом запроектированных технических решений,

а также системой эксплуатации и технического об-

служивания. Можно назвать три фактора, обеспе-

чивающих надлежащую надежность и эффектив-

ность функционирования систем РЗА:

1. Оптимальная структура построения и методоло-

гия применения устройств РЗА.

2. Наличие квалифицированного персонала.

3. Четкая система эксплуатации и технического

обслуживания устройств РЗА.

Принятая еще в энергосистемах СССР сис-

тема эксплуатации и технического обслужива-

ния базировалась фактически на двух организа-

ционных регламентирующих документах:

1. Типовое положение о службах релейной защи-

ты и автоматики.

2. Правила технического обслуживания

устройств релейной защиты и электроавто-

матики, дистанционного управления и сиг-

нализации электростанций и подстанций

110–750 кВ.

Высокая эффективность принятой систе-

мы эксплуатации и технического обслуживания

подтверждалась стабильным показателем пра-

вильной работы РЗА около 99,5–99,6 %. Переход

на микропроцессорную базу и цифровые техно-

логии привел к значительному техническому со-

Ключевые слова:

релейная защита и автоматика, микропро-

цессорные устройства, электромеханические

устройства, надежность функционирования,

эксплуатация и техническое обслуживание.

вершенству устройств и систем РЗА и в то же вре-

мя, как показывают приведенные ниже данные,

к снижению надежности функционирования.

Последние полные статистические данные

по устройствам РЗА, находящимся в эксплуатации

в ЕЭС России, были приведены в 2002 году «Фир-

мой ОРГРЭС». Согласно этим данным, базирующим-

ся на обработке форм статистической отчетности

(формы 17, 18-энерго) от 89 энергетических пред-

приятий, общее количество учитываемых устройств

РЗА на 2002 год составляло 1 621 387 штук, из них:

•   1 313 454 устройства релейной защиты;

•   291 402 устройства электроавтоматики;

•   16 531 устройство противоаварийной 

автоматики.

Количество микропроцессорных (МП) ус-

тройств РЗА составляло 4 957, т. е. 0,4 % всех нахо-

дящихся в эксплуатации в ЕЭС России устройств

РЗА. Показатель правильной работы еще сохра-

нялся на должном уровне и сос тавлял 99,58 %.

Из-за отсутствия финансирования в 2003 го-

ду фирма ОРГРЭС прекратила обработку стати-

стических данных о работе устройств РЗА в ЕЭС

России. С 2004 года обработка статистики была

возобновлена благодаря инициативе релейщиков

ОАО «ФСК ЕЭС». К сожалению, указанная статисти-

ка распространялась только на объекты Единой

национальной электрической сети (ЕНЭС), но и эти

данные, в сочетании с ориентировочной инфор-

мацией от предприятий распределительных сетей

и генерации, позволяют сделать ряд обобщений,

касающихся нынешнего состояния РЗА:

1. Учитывая низкие темпы нового строительства

и реконструкции действующих объектов элек-

троэнергетики, общее количество устройств

РЗА выросло, по сравнению с 2002 г., пример-

но на 2–4 % и достигло 1,65–1,7 млн штук.

2. Доля МП устройств в общем количестве

устройств РЗА, находящихся в эксплуатации,

ориентировочно составляет:

•   ОАО «ФСК ЕЭС» – 9–10 %;

•   предприятия распределительных 

сетей – 4–5 %;

•   предприятия генерации – 3–4 %.