Месяц Г.А. Импульсная энергетика и электроника

Подождите немного. Документ загружается.

200

Глава 11. Разрядники

высоким давлением газа

Рис.

11.4.

Устройство лавинного газового коммутатора:

- таблетка из ВаТЮ

; 2, 3 - метал-

лические электроды;

- серебряное покрытие;

- воздушный зазор

частотой срабатывания тиратрона подмодулятора. Возможна работа на частотах до

3-Ю

Гц при амплитуде импульса тока до 500 А и до 10

Гц при токах ~10

А. Ис-

следование работы генератора, питаемого от схемы с двумя тиратронами, которые

запускаются сдвинутыми во времени импульсами, показало, что возможно форми-

рование двух импульсов с интервалом между ними до 1 мкс. Разброс во времени

появления на нагрузке импульса тока относительно момента подачи пускового им-

пульса составляет -0,3 не и обусловлен временным разбросом момента запуска

тиратрона (см. также главу 31).

Более подробную информацию о работе двухэлектродных искровых газовых

коммутаторов можно найти в монографиях [6, 7] и в обзоре [8].

§ 11.3 Трехэлектродные разрядники

Трехэлектродный разрядник устроен следующим образом (рис. 5, а). Элек-

трод 2 обычно соединен с источником постоянного высокого напряжения II, а

электрод 1 заземлен через нагрузку. Длина промежутка 2-3 выбрана такой, чтобы

он не пробивался при напряжении II, а промежутка 1-3 такой, чтобы он не проби-

вался под действием напряжения пускового импульса. При поступлении на элек-

трод 3 пускового импульса полярностью, обратной II, пробивается промежуток

2-3 и средний электрод принимает потенциал II. Если соотношение длин проме-

жутков таково, что

<1г-ъ!<1\-ъ

« 2, то разрядник имеет наибольший двукратный

Рис.

11.5.

Схематическое расположение электродов для различных типов управляемых ком-

мутаторов: а - трехэлектродный разрядник,

- тригатрон,

- искровое реле

§11.3 Трехэлектродные разрядники 201

Рис.

11.6.

Схема включения трехэлектродного разрядника с ультрафиолетовой подсветкой от

вспомогательной искры

диапазон рабочих напряжений. Исследование работы трехэлектродного разрядника

[2, 9] показало, что для уменьшения времени задержки его запуска и повышения

стабильности этого времени следует увеличивать амплитуду и крутизну пускового

импульса. При крутизне фронта 40-50 кВ/мкс и амплитуде пускового импульса

50-70% от II разброс времени получается порядка ±10~

с.

На рис. 6 приведена схема трехэлектродного разрядника с дополнительным под-

свечивающим искровым промежутком Р

, включенным последовательно с кабе-

лем Л

по которому поступает пусковой импульс [1]. Промежуток Р

, во-первых,

уменьшает длительность фронта пускового импульса, как обостряющий разрядник,

и, во-вторых, создает ультрафиолетовое облучение промежутков Р\ и Р

. Для облу-

чения одновременно двух промежутков средний электрод разделен на два, а проме-

жутки Р\ и Р

располагаются так, как показано на рис. 6. Длину искрового проме-

жутка Р

всегда можно установить такой, чтобы запаздывание пробоя этого проме-

жутка было малым. Если К

+ К

»2о (2о - волновое сопротивление кабеля Л

{

), то

крутизна фронта пускового импульса удваивается из-за удвоения напряжения на

конце кабеля. Для нормальной работы разрядника необходимо иметь К\ » К

» 2

Была исследована зависимость времени срабатывания трехэлектродного раз-

рядника от длины А промежутка Р

при напряжении 14 и 12 кВ, причем расстоя-

ния между электродами в промежутках Р\ и Р

оставались неизменными. Дли-

тельность фронта пускового импульса равна 15 не. При

с1

= 0 разрядник работает

без облучения. Наилучшие результаты были получены при

/У1

= 14 кВ и ^=0,1 мм.

В этом случае время задержки срабатывания

(

= (42±1) не. Уменьшение напряже-

ния до 12 кВ (т.е. на 14%) приводило к увеличению времени (

до (62±7) не.

В [10] описан трехэлектродный коммутатор, в котором для уменьшения и ста-

билизации времени запуска используется ультрафиолетовая подсветка промежут-

ков от разряда по поверхности керамики с большим е (титанат бария). Разрядник

использовался в импульсном генераторе для питания искровой камеры. Напряже-

ние на разряднике было 30 кВ, ток

кА. В качестве газа использовалась смесь 90%

N2 и 10% С0

при давлении 3,5 атм. Время задержки запуска разрядника составля-

ло 25 не при разбросах в несколько наносекунд.

Малое и стабильное время срабатывания имеют трехэлектродные разрядники,

управляемые по принципу искажения поля [11]. Рис. 7 иллюстрирует процесс

искажения поля в типичном разряднике, работающем в области мегавольтных

202 Глава

11. Разрядники

высоким давлением

газа

Главные

ц электроды"

(б)

Рис. 11.1. Схема трехэлектродного разрядника управляемого по принципу «искажения по-

ля». а - без пускового импульса, б - с пусковым импульсом. Пусковой электрод - на эквипо-

тенциали Ш

напряжений. Поджигающий электрод размещается обычно примерно в середине

межэлектродного промежутка. Этот электрод имеет форму тонкой пластинки с

острой кромкой, но на нем в исходном состоянии нет повышенной напряженности

электрического поля, потому что он находится под напряжением, соответствую-

щим эквипотенциали, вдоль которой он расположен. Затем пусковой импульс из-

меняет напряжение на поджигающем электроде до значения, обычно более низко-

го, чем потенциал ближайшего основного электрода. Это искажение естественных

полей в промежутке служит причиной очень сильной напряженности поля на

кромке, вызывая появление короны и стримера. Первым обычно пробивается про-

межуток в сторону высоковольтного электрода, а затем - в сторону заземленного.

Чтобы обеспечить низкий разброс времени пробоя (порядка

не) и стабильное

управление, необходимо иметь короткое время пробоя, порядка 10 не. Время за-

паздывания пробоя определяется временем развития стримера, и большая часть

его зависит от времени появления стримера на кромке поджигающего электрода;

процесс же удлинения стримера происходит сравнительно быстро. Следовательно,

эффективность запуска разрядника определяется напряженностью поля, создавае-

мой пусковым импульсом на кромке поджигающего электрода, которая, в свою

очередь, в значительной мере зависит от амплитуды пускового импульса и радиуса

закругления кромки.

Для искровых промежутков мультимегавольтного диапазона можно распола-

гать поджигающий электрод вблизи середины промежутка, но прикладывать пус-

ковой импульс, который изменяет его потенциал лишь на несколько сотен кило-

вольт от его эквипотенциали. Однако более высокие поля могут быть получены на

кромке поджигающего электрода, если установить его вблизи от одного из элек-

тродов, вдоль эквипотенциали в несколько сотен киловольт. Расположение вблизи

фиксированной эквипотенциали помогает вытеснить общее изменение поля, соз-

даваемое пусковым импульсом, в меньшую область. В связи с тем, что разрядники

с искажением поля используются при все более высоких напряжениях, такая гео-

метрия оказывается очень удобной.

В работе [11] описан такой разрядник с рабочим напряжением 3 МВ, имеющий

время запаздывания пробоя /

= 20 не с разбросом порядка 1 не. Более короткие /

получаются за счет высоких средних полей в разрядном промежутке, поэтому для

наполнения использовался элегаз (8Р

) под давлением -10 атм. Это позволило также

уменьшить размеры разрядника и его индуктивность. В элегазе стримеры от поло-

§11.3 Трехэлектродные разрядники 203

жительного электрода распространяются с более высокой скоростью, чем от отрица-

тельного, поэтому поджигающий электрод был установлен вблизи заземленного

электрода, так как основное напряжение было отрицательной полярности. Преды-

дущая разработка разрядника подобной конструкции использовалась в качестве

вспомогательного, запускающего разрядника в ускорителе «Аигога» [12]; при зазоре

между поджигающим и заземленным электродами 1,8 мм была достигнута неста-

бильность времени пробоя 2-3 не. Для уменьшения нестабильности было решено

увеличить напряженность поля на кромке поджигающего электрода за счет увеличе-

ния зазора

до

5 мм с соответствующим увеличением амплитуды пускового импульса.

Конструкция разрядника приведена на рис. 8. Основные электроды имеют

форму цилиндра диаметром ~ 10 см с закругленными краями торца и выполнены

из нержавеющей стали. Межэлектродное расстояние равно 7,5 см. Поджигающий

электрод представляет собой диск диаметром 7 см, искривленный для совпаде-

ния с эквипотенциалью вблизи заземленного электрода. Фиксация поджигающе-

го электрода и его связь с цепью поджига осуществляются благодаря отверстию в

заземленном электроде. Для того чтобы пусковая цепь не оказывала в исходном

состоянии влияния на потенциал поджигающего электрода, определяемый емко-

стным делением основного напряжения, между поджигающим электродом и пус-

ковой цепью устанавливается изолирующий искровой промежуток. Окончатель-

ная настройка осуществляется регулировкой зазора между поджигающим и за-

земленным электродами до получения максимального пробивного напряжения.

Первоначально была испытана электрическая прочность разрядника без управ-

ляющего импульса при максимальном напряжении 3,75 МВ. При этом наблюдались

перекрытия отдельных секций изолятора, однако всегда первым пробивался проме-

жуток до момента полного перекрытия изолятора. При испытаниях разрядника в

управляемом режиме при напряжении 3 МВ (т.е. на 20% ниже напряжения самопро-

боя) получено время между моментом подачи пускового импульса и началом пробоя

основного промежутка /

= 20 не с разбросом 0,9 не. Время пробоя изолирующего

рилик, 2 - нейлоновые шпильки,

- пусковой электрод.

- пусковой изолирующий разрядник

204 Глава

11. Разрядники

высоким давлением

газа

промежутка составляет примерно половину /

и, вероятно, в значительной мере

определяет общий разброс. Время пробоя слабо зависит от амплитуды основного

напряжения II (при фиксированном давлении). При росте II от 1,2 до 1,9 МВ

время и уменьшается от 40 не до 30 не при

Д/

= ±1,5 не. При коммутации с по-

мощью этого разрядника линии с волновым сопротивлением 60 Ом с электричес-

кой длиной 20 не получен импульс с фронтом 3 не, что соответствует индуктивнос-

ти порядка 85 нГн. Такое значение индуктивности соответствует многоканальному

пробою разрядника, зафиксированному при статическом фотографировании с от-

крытым затвором. В среднем наблюдалось пять-шесть каналов, равномерно распо-

ложенных по окружности пускового электрода. Индуктивность разрядника при

одноканальном пробое оценивается в 150 нГн.

Трехэлектродные разрядники других типов также могут работать в режиме

параллельного включения для уменьшения индуктивности разрядного контура при

напряжениях до 100 кВ. Например, в [2] описана работа двух параллельно включен-

ных трехэлектродных разрядников, разброс в срабатывании которых составлял ±2 не.

§ 11.4 Тригатроны

Тригатрон состоит из электродов 1 и 2, а также пускового электрода 3, встав-

ленного вдоль основной оси прибора в виде металлического стержня (рис. 5, б),

который иногда вставляется в диэлектрическую трубку. Существует два механизма

работы тригатрона. Это зависит от конструкции пускового узла тригатрона и при-

ложенного напряжения. Рассмотрим вначале работу тригатрона при напряжениях в

несколько десятков киловольт. После прихода импульса на пусковой электрод про-

исходит разряд между стержнем 3 и электродом /. Ультрафиолетовое излучение

этого разряда инициирует пробой между основными электродами 7 и 2. Время

задержки срабатывания таких тригатронов обычно равно 10"

с при разбросе

±10~

с. В [13] исследована возможность запуска тригатрона с наносекундной

точностью. Тригатрон находился в атмосфере фреона при давлении 100 мм рт. ст.

Рабочее напряжение составляло 50 кВ.

Исследования показали, что время срабатывания тригатрона меньше, если по-

лярности пускового импульса и потенциала на незаземленном электроде противо-

положны. При напряжении на тригатроне на 10% меньше, чем 11

, время срабаты-

вания тригатрона было 20 не с разбросом ±1 не. Время срабатывания и его разброс

уменьшаются с уменьшением длительности фронта пускового импульса из-за уве-

личения перенапряжения между электродами

и 3.

В работе [14] для уменьшения амплитуды пускового импульса тригатрона его

поджигающий электрод покрывается титанатом бария (ВаТЮ

) - диэлектриком с

высокой диэлектрической проницаемостью (е > 1000). Между диэлектрическим

покрытием электрода 3 и электродом 1 существовал небольшой зазор, к которому

при подаче пускового импульса было приложено почти все напряжение. В таких

разрядниках, наполненных воздухом при атмосферном давлении, наибольшее ра-

бочее напряжение составило 25 кВ, время задержки - 17-65 не в зависимости от

требуемого режима работы разрядника, а разброс времени задержки не превышал

3 не. Амплитуда поджигающего импульса составляла 0,5-1 кВ при длительности

фронта

не.

11.4

Тригатроны 205

Маркине [15] показал возможность получения наносекундной стабильности

времени срабатывания тригатронного коммутатора при напряжениях порядка 10

В.

Корпус разрядника сделан секционированным. Алюминиевые градиентные кольца

улучшают распределение напряжения по изолятору при импульсной зарядке. Корпус

разрядника стягивается диэлектрическими шпильками. Длина основного разрядного

промежутка составляла 3,4 см, поджигающий зазор имел длину 1,5 мм, диаметр

поджигающего электрода мм. К разряднику, заполняемому элегазом, приклады-

валось импульсное напряжение с временем роста до максимума 0,5 мкс. Импульс

поджигающего напряжения имел амплитуду 40^80 кВ и фронт в несколько наносе-

кунд. Эксперименты показали, что для уменьшения разброса времени срабатывания

необходимо, чтобы поджигающий электрод выступал над поверхностью основного

электрода. Заглубление поджигающего стержня увеличивает время задержки пробоя

и уменьшает диапазон управления.

Обычно использовалось пусковое напряжение с амплитудой, обеспечивающей

пробой поджигающего промежутка в отсутствие основного зарядного напряжения.

В экспериментах уменьшали амплитуду пускового импульса до значения, при ко-

тором не происходил пробой поджигающего зазора в отсутствие основного напря-

жения, однако при приложении основного напряжения заметного отличия в сраба-

тывании разрядника в этих двух режимах замечено не было. При давлении -5 атм

пробой поджигающего зазора происходил с задержкой -10 не, а задержка пробоя

основного промежутка составляла величину 20-70 не, средняя скорость стримера

равнялась при этом ~10

см/с. Итак, в случае высоких напряжений необходимо,

чтобы вначале происходил пробой не между электродами 1 и 3, а 1 и 2. Это второй

механизм работы тригатрона.

При напряжении самопробоя

= 0,95 МВ разброс в срабатывании тригатрона

изменялся от ±1,5 не при II = 0,9511

до ±7 не при II = 0,611

. При этом диапазон

устойчивого управления составлял (0,55-г-1,0)17

, где 11

- статическое пробивное

напряжение. Четыре таких тригатрона, установленные параллельно, коммутирова-

ли линию с волновым сопротивлением 1,5 Ом, которая была заряжена до 2 МВ и

формировали импульс с = 70 не и фронтом = 20 не [15].

Аналогичные разрядники использованы в работе [16] и усовершенствованном

генераторе «ОашЫе-1» [17], в котором использован восьмиканальный тригатрон,

работающий при напряжениях 1-3 МВ с разбросом времени срабатывания в каж-

дом канале ±2 не. Индуктивность такого разрядника 70 нГн, что позволило полу-

чить фронт выходного импульса 20 не при коммутировании четырехомной линии

на согласованную трансформирующую линию.

В работах [6, 18] исследованы тригатроны, имеющие значительно меньшее и

более стабильное время запаздывания. На рис. 9 приведены зависимости времени

запаздывания срабатывания тригатрона (

от напряжения на пусковом электроде 3

при различных напряжениях самопробоя между электродами 7 и 2. Длина проме-

жутка

с!

= 5,5 см, давление газовой смеси 8% 8Р

+ 92% N2 составляло 6 атм. Эти

зависимости имеют минимум. Вольт-амперная характеристика тригатрона зависит

от соотношения полярностей основного и пускового напряжений. Наименьшее

время запаздывания обычно получают при отрицательной полярности основного

напряжения и положительной полярности пускового импульса.

206

Глава 11. Разрядники

высоким давлением газа

50 100 150 200 250 300

% [кВ]

Рис. 11.9. Зависимости времени запаздывания при различных отношениях

1 -

*У

/*У

= 0,93, 2-0,75, 3-0,7

На время запаздывания /

и его разброс Д/

влияет состав газа. Обычно ис-

пользуют смесь азота и элегаза. Добавка аргона к этой смеси заметно улучшает

и Д?з (таблица 2) [6, 18].

Таблица 11.2.

Состав

смеси

90% Ы

10%

8Р

80% Ы

10%

8Р

10% Аг

50% Ы

50% Аг

40% Ы

50%

Аг +

10%

8Р

Д*

, НС

4,8±0,7 5±0,7

3,2±0,5

3,1 ±0,4

2,3±0,3

Итак, при тригатронном инициировании искрового разряда можно при мега-

вольтных напряжениях получать время задержки разряда (

в единицы наносе-

кунд, а его разброс Д/

- в доли наносекунды. Это позволяет обеспечить парал-

лельную работу большого числа искровых каналов в тригатронах.

Теперь рассмотрим подробнее механизм наносекундного разряда в тригатроне.

Как мы уже говорили, имеется две точки зрения на механизм работы тригатрона.

Согласно одной из них возбуждение разряда в главном промежутке происходит в

результате фотоионизации, вызванной коротковолновым излучением от искры под-

жигающего разряда. Вторая точка зрения [19] основана на допущении возможности

инициирования разряда в тригатроне до момента пробоя поджигающего промежутка.

В экспериментах [6, 18] реализуется второй механизм пробоя тригатрона. Д лина

поджигающего промежутка в этих экспериментах не превышала 10-15% от длины

основного промежутка. Времена запаздывания порядка 3-5 не были получены при

амплитуде пускового импульса не более 10-15% от величины основного напряжения.

Для обеспечения наименьших /

необходимо, чтобы при подаче пускового им-

пульса перекрытие основного промежутка происходило быстрее, чем пробьется

поджигающий зазор. Для выполнения этого условия следует правильно координи-

ровать соотношение длин поджигающего промежутка между электродами 1 и 3

и основного промежутка й и выбирать оптимальное пусковое напряжение 11

. При

§ 11.4 Тригатроны 207

слишком больших 11

первым пробивается поджигающий зазор, пусковой потен-

циал шунтируется малым импедансом искры в этом зазоре и /

увеличивается. При

малых Ц

градиент электрического поля у кромки поджигающего электрода умень-

шается, что также ведет к росту /

. Необходимо иметь отношение д^/^-з = 5-10,

так как при меньших отношениях уменьшается перенапряжение в поджигающем

зазоре </

после перекрытия основного промежутка, а при больших отношениях

необходимо существенно уменьшать *У

О том, что главную роль в инициировании разряда в тригатроне играет не ис-

кра в поджигающем зазоре, а искажение электрического поля у кончика пускового

электрода, говорят и зависимости времени запаздывания пробоя от соотношения

полярностей пускового и основного напряжений. Такой зависимости не должно

быть, если разряд в основном промежутке инициируется искрой в поджигающем

зазоре. В случае опережающего пробоя промежутка между поджигающим стерж-

нем и противоположным основным электродом начальная стадия разряда форми-

руется в системе стержень (поджигающий элекгрод)-плоскость (основной элек-

трод). В такой системе наименьшее пробивное напряжение и соответственно наи-

меньшее время запаздывания соответствует положительной полярности стержня.

Именно при положительной полярности поджигающего электрода и отрицатель-

ной - основного напряжения получено наименьшее время запаздывания пробоя

тригатрона, что говорит в пользу «потенциального», а не «искрового» механизма

инициирования. Установлено [6], что время /

оказывается минимальным в том

случае, когда пробой обоих промежутков происходит практически одновременно,

лишь с небольшим опережением пробоя в основном промежутке.

Малое и стабильное время запаздывания, полученное при тригатронном под-

жиге, позволяло надеяться на возможность осуществления параллельной работы

нескольких искровых разрядников при небольших временах «развязки» /

между

искрами. На первом этапе были проведены эксперименты по инициированию двух

параллельных искровых каналов [6]. Учитывая малую дисперсию (доли наносе-

кунды) времени запаздывания при таком поджиге, два тригатронных узла устанав-

ливали в одном разряднике на расстоянии 8 см (/

= 0,27 не) друг от друга (рис. 10).

Электрод 1 в этом разряднике был изготовлен в виде плоскости с закругленными

(К = 15 мм) краями. Межэлектродный зазор составлял 5,5 см, давление газа в про-

межутке - 6 атм (8% 8Р

+ 92% N2). Пусковой импульс амплитудой 140 кВ пода-

вался одновременно на оба поджигающих электрода 3 через сопротивления К =

= 10

Ом. Основной разрядный ток в каждом канале регистрировался при помощи

шунтов с сопротивлением 0,2 Ом, которые устанавливались между заземленным

электродом и металлическими кольцами, на которые происходил основной разряд.

Было показано, что при двух каналах время коммутации почти в два раза

меньше, если токи в том и другом канале одинаковы (32 не при одном канале и

18 не при двух). В этих экспериментах время коммутации тригатрона определя-

лось омическим сопротивлением искры. Влияние индуктивности было малым,

общий ток в двух каналах составлял 26 кА. Дальнейшее изучение характеристик

тригатрона и многоискровой работы сильноточного коммутатора [6] производи-

лось на установке с восьмиканальным разрядником на напряжение 500 кВ при раз-

ряде трехомной коаксиальной линии с двойной электрической длиной 18 не.

208

Глава 11. Разрядники

высоким давлением

газа

Рис. 11.10.

Схема двухканального тригатрона. 1 - высоковольтный электрод, 2 - заземлен-

ный электрод, 3 - пусковой электрод, 4 - диэлектрическая втулка, 5 - генератор Маркса 1,

6 - генератор Маркса 2, Д - делитель напряжения, ФЛ - формирующая линия, РК - радио-

частотный кабель

Интересно отметить, что эффективное время /

при работе восьми каналов (т.е.

время между приходом пусковых импульсов на тригатроны и началом роста тока в

разряднике) оказалось заметно меньше, чем /

одного канала. Это объясняется, ви-

димо, тем обстоятельством, что при работе восьми каналов в восемь раз увеличи-

вается вероятность зажигания хотя бы одного канала (обеспечивающего начало

роста общего тока в разряднике) с минимальным временем запаздывания.

При одноискровом разряде трехомной линии при V

380 кВ больше половины

напряжения через время 18 не теряется на коммутаторе, причем основная доля

потерь обусловлена активным сопротивлением коммутатора. При восьмиканаль-

ном разряде остающееся на коммутаторе напряжение не превышает 10%; при этом

амплитуда коммутируемого тока возрастает более чем в два раза по сравнению с

одноискровым пробоем.

С изменением напряжения на промежутке в диапазоне (0,8ч-1,0) *У

при неиз-

менных давлении газа и длине промежутка активное сопротивление коммутатора

практически не меняется как в одно-, так и в многоискровых режимах. При даль-

нейшем уменьшении напряжения вплоть до 0,6 II

активное сопротивление разряд-

ника увеличивается на -0,5 Ом как в одноискровом (что составляет 20%), так и в

многоискровых режимах; при этом в двух- и четырехискровом режимах изменение

составляет -70-80%, а при восьмиканальном пробое сопротивление увеличивается

в несколько раз, что обусловлено неравномерным распределением тока между ка-

налами при больших недонапряжениях на коммутаторе.

Характеристика коммутации зависит от сорта газа, заполняющего коммута-

тор. Например, известно, что добавка 50% аргона к смеси Ы

и 8Р

улучшает ра-

боту коммутатора [20]. При восьмиканальном тригатроне наибольшая скорость

роста тока была получена при смеси 80% N2 + 10% 8Р

+ 10% Аг. В работе [21]

11.4

Тригатроны 209

определены коммутационные характеристики при одно- и многоискровой ком-

мутации сильноточного разрядника, заполненного смесями газов 8Р

, N2, Аг в

различных соотношениях. Типичные осциллограммы спада напряжения на раз-

ряднике приведены на рис. 11. Из осциллограмм видно, что добавка к газовой

смеси больших количеств аргона существенно затягивает спад напряжения на

коммутаторе. С увеличением числа искровых каналов скорость спада напряже-

ния на начальном участке коммутационной характеристики увеличивается, од-

нако даже в случае восьмиканального разряда на конечной стадии коммутации

в смеси, содержащей 30-50% Аг, не менее 10-15% начального напряжения

остается на промежутке.

Индуктивное сопротивление коммутатора практически мало зависит от сорта

газа (данная зависимость может иметь место лишь в случае сильного отличия

диаметров каналов в разных газах; в случае большого числа параллельных кана-

лов зависимость, видимо, уменьшается), поэтому, вероятно, остаточное напря-

жение обусловлено большим активным сопротивлением коммутатора. Об этом

же говорит и неэкспоненциальный характер спада напряжения на конечной ста-

дии коммутации.

(а)

(б)

(в)

(г)

50% Ы

50% Аг

40% Ы

50% Аг

10%

8Р

80% Ы

10% Аг

10%

8Р

90% N2

10%

8Р

У:

1 1 1 1

1 1

1 1 1 Г

1 1

1 т •

- 3

-2

0 5 10 0 5 10 0 5 10 0 5 10 0 5 10 15

' [не]

Рис.

11.11.

Осциллограммы спада напряжения на разрядном промежутке для различных

газовых смесей: а - один, б -

два,

в - четыре, г - восемь каналов

14. Месяц Г. А.