Лютц А.Ф., Сорокин В.П. Геодезические работы в путевом хозяйстве

Подождите немного. Документ загружается.

Таблица

Ведомость расчета кривой

Натурные данные

Расчетные данные

Расчетные данные (вариант)

Пикеты

1С

Ч-.

оа

'Л "2

и плюсы

иГ

О -с

•с

со

U-C

4 5 6 7

1 1

13 14

—3

—2

— 1

НПК

2,71

2 772

НК

1,29

5,29

2 773

2 774

—2

-2

104

165

236

302

362

438

517

567

637

692

764

836

920

974

1 044

1 104

1 183

1 245

1 326

—2

184

349

585

887

1 249

1 687

2 204

2 771

3 408

4 100

4 864

5 700

6 620

7 594

8 638

9 742

10 925

12 170

114

162

219

286

354

422

491

559

627

696

764

832

901

969

1 037

1 106

I 174

1 242

1 311

—

-12

— 19

—24

-10

—

— 126

—146

— 140

— 106

—

100

110

122

118

136

142

—

— 18

— 13

— 14

-8

—

—13

—20

—27

— 15

—

ООО — —' QOCOCOCDCD^f

COOlOCOt^r^.--a5lOCJ)CS| —

CslT^C£)OOOOl^.COCDincOcOCSCOCOCOC4—•

—«

— — —

1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 II 1 1 1 II 1 1

—

-136

— 166

— 172

— 152

-132

— 128

— 108

—

1 381

496 68

1379

1 439

14 877

1 447

1 515

16316

69 1 516

1 592

17 831

1 584

СК

24,45

1 650

19 423

68 1 652

26 MM

72 1 722

21 073 68

1 721

1 775

22 795 68

1 789

1 842

24 570

1 857

1 919

26 412

1 926

2 775

1 999

28 331

1994

2 055

30 330

2 062

2 121

32 385

2 131

2 178

34 506

2 199

2 259 36 684

2 267

2 327 38 943

2 336

2 379 41 270

2 404

2 461

43 649

2 472

2 528

46 110

2 544

2 600 48 638

2 608

2 776

2 650 51 238 68

2 676

2 738

53 888

69 2 745

2 805

56 626

2813

43,61

2 869

59 431 67

2 880

71 2 940

62 300

2 946

66 3 006

65 240

3 002

3 069 68 246

3 050

КК 47,61 57

3 126

75 315

3 089

3 151

74 441

3 120

3 160

77 592

3 142

2 777

3 160

80 752

3 155

КПК51,61

3 160

83 912

3 160

3 160 87 072

1 446 401

3 160

87 072

172

68 — 13

— 8

176

68 — 10 — 9

— 1 80

160

8 — 1 — 5

— 10

79 158

8 — 6

- 12

— 2

174

68 -10 — 2

170

2 0

— 14

172

-15

— 13

—15

144

— 1

— 14

— 11

- 22

— 7

114

— 5

- 25

— 50

100

7 .

— 30

— 60

— 7

110

— 12

— 5

— 23 — 46

— 10

— 2 — 7

— 28

- 56

—21

— 11

— 18 — 35

— 70

— 8

13 — 5 — 53

—106

— 9

— 5

— 58

-116

—25

-16 —21 - 63 — 126

—11 — 25

— 50

— 7

- 84

— 168

— 12

— 36

— 72 68

— 1

— 8 — 91

-182

— 8

- 48 - 96

68 4

— 4

— 99

— 198

—26

— 56 -112

-18

—22

-103

—206

— 7

- 82

— 164

- 2

-125

—250

— 8

— 89

— 178

— 1

— 3 — 127

—254

—11

- 97

— 194 67

— 3

— 6

—130

—260

— 6

—108

—216

— 136

—272

—114

—228

— 136 -272

19 —110

—220

— 127

-254

37 — 91

— 182

17 41 — 103

—206

— 54

— 108

- 6 35

— 62

-124

- 23

— 46

— 14

— 27

— 54

— 5

— 10

— 15

- 6

- 12

0 6

— 6 0 0

+216

3 160

-5 082

Представление о кривой может сложиться из рассмотрения дан-

ных графы 3 и более наглядно — по графику стрел. Наколку гра-

фика стрел на миллиметровке достаточно делать частично, на

участках, где происходит резкое изменение величин стрел: на

участках переходных кривых и в местах изменения радиуса состав-

ных кривых.

В нашем примере можно считать, что кривая описана одним ра-

диусом с переходными кривыми длиной около 5 делений в начале

и около 4 делений в конце (рис. 51).

\Ь Ь2 М М 50 51

(т+1)

Рис. 51. График стрел в начале и в конце кривой

Поэтому определяем общий угол поворота кривой и ее середину

по формулам (III. 24) и (III. 34):

* = 0,2 2 /

= 0,2

•

3,160 = 0,6320

или

2/н

ср

= 36°13';

87 072

3160

= 27,55 деления.

Здесь М

— итог графы 4; 2/н —

итог

графы 3.

Положение середины кривой будет

(т + 1) — X = 52 — 27,55 = 24,45 деления.

Это значение отмечаем в графе 2.

Предварительно расчетную величину стрелы изгиба можно

определить как среднее значение на участке круговой кривой

между делениями 5 и 45, а именно,

, 3 006 — 302

fi = —45ПГ5 =

6 мм

С большим приближением при натурных переходных кривых

расчетную стрелу изгиба можно определить по формуле

_ 4 (Мд + М

— 2М

ср

)

^ '

(III.38)

90:

где М

— момент стрел относительно точки а на участке круго-

вой кривой;

— то же, относительно точки б;

ср

— то же, относительно средней точки между а и б;

п — число делений между точками а и б (аналогично

рис. 42).

Выбирая участок, например, между точками 5 и 45, будем

иметь

4 (585 + 65 240 — 2 • 19 423)

Л = —*

- = 67,4 л/л/.

Определенная по формуле (III. 38) величина стрелы несколько

отличается от среднего значения.

Необходимо заметить, что формула (III. 38) не учитывает влия-

ния переходной кривой на длину круговой кривой: уменьшения ее

длины за счет сдвижки или соответственно увеличения расчетной

стрелы изгиба. Для достижения минимальных рихтовок следует на-

значать такую расчетную длину переходных кривых, чтобы она

была близка натурной их длине.

Полагая, что по условиям движения длину переходной кривой

в нашем случае можно принять не менее 80 м, т. е. I = 8 делений,

что больше натурной длины переходных кривых, находим сдвижку

круговой кривой по формуле (III. 37)

//2 68,2

•

...

р = —= — = 354 мм,

Теперь имеются все данные для того, чтобы определить оконча-

тельно длину круговой кривой (в пределах НК— КК] рис. 51)

и по ней величины стрел в каждом делении. Эта длина, в которой

уже учитываются проектные переходные кривые, определяется по

формулам

(III.39)

или

N =

Мн

-12Х(Х— 1) — /

— 2,

где N~ полная длина круговой кривой в делениях, как в фор-

муле (III.30);

р~ сдвижка (364 мм)',

2 /н — сумма натурных стрел до т включительно, итог графы 3

(3 160 мм);

сумма натурных моментов стрел до т включительно

итог графы 5(1 446

401

мм);

X — расстояние от деления (т + 1) до середины круговой

кривой (27,55 деления);

/ — длина переходных кривых в делениях.

91:

Подставляя величины в формулу, найдем

6-364 ,

—ЗЛ6СГ +

, 1 / / 6- 364 ,

, 24-

446401

10 0

„

V ГзТбсп) + —ЗТ60

•

27,55

• » •

N = — 0,69 + 47,01 = 46,32 деления

или

К = 46,32- 10 = 463,20 м.

Расчетная стрела изгиба для такой длины круговой кривой

согласно формуле (III.30) будет равна

, 3160 „

яо

N~ ~ 46^32

Радиус круговой кривой определится по формуле (II 1.28)

50 _ 50

f " 0,0682

Находим положение начала переходной кривой:

ипъг rv

л* 46,32 + 8

НПК = СК ^— = 24,45 — = — 2,71 деления.

Положение НПК отмечаем в графе 2.

Определяем положение конца (начала) второй переходной

кривой

КПК = СК+

= 24,45 +

46,3

+ 8

= 51,61 деления.

Отмечаем КПК в графе 2.

Зная положение переходных кривых, легко находим величины

стрел изгиба в их пределах. Так как величина стрелы в пределах

переходной кривой изменяется по закону прямой, то расчетные

стрелы, очевидно, будут равны:

68 2

для деления —2 /_2=—0,71 =6 мм;

для деления —

/_i=—1»71 = 14 мм;

68 2

для деления 0 /

= —2,71 =23 мм

и т. д. на всем протяжении этой переходной кривой.

Аналогично для концевой переходной кривой:

68 2

для деления 51 /

х = —0,61 = 5 мм;

для деления 50 /

о = g 1,61 = 13 мм;

68 2

для деления 49 /

= —к— 2,61 = 22 мм

И Т. д.

Такой подсчет целесообразно делать на логарифмической линейке.

В пределах круговой кривой в графу 6 выписывается расчетная

величина стрелы f = 68,2 мм. Чтобы не усложнять арифметических

действий, величина стрелы выписана с округлением до целых мил-

лиметров (68). Во избежание недостатка в сумме стрел величина

стрел на делениях 8, 11, 14 и т. д. увеличена на 1 мм.

Итог графы 6 должен быть равен итогу графы 3.

Против каждого деления графы 7 выписывается алгебраическая

сумма всех предыдущих стрел, включая и стрелу этого деления, так

же, как это делалось в графе 4.

В графе 8 подсчитывается алгебраическая разность величин

граф 4 и 7 применительно равенству (III. 35 а).

Итог графы 8 должен быть равен нулю; сумма положитель-

ных величин должна равняться сумме отрицательных величин.

Это обычно сразу не получается и необходимо делать уравнива-

ние, руководствуясь следующим: при положительном итоге графы 8

нужно увеличить стрелы начальной переходной кривой и умень-

шить конечной переходной кривой; при отрицательном итоге посту-

пают наоборот.

Если бы мы, например, увеличили в графе 6 на единицу (1 мм)

стрелу деления 3 и уменьшили на единицу стрелу деления 43, то

величины сумм графы 7 в пределах делений с 3 по 43 увеличились

бы тоже на единицу, а результаты графы 8 в этих пределах умень-

шились бы на единицу. Тогда итог графы 8 был бы отрицательным

и по абсолютной величине равнялся 40 единицам, т. е. числу деле-

ний между измененными стрелами. Если бы изменение этих стрел

было сделано наполовину единицы (0,5 мм), то итог графы 8 умень-

шился бы на 20 единиц.

В графу 9 выписываются суммы предыдущих значений графы 8.

Суммы записываются на одну строку ниже, как это делалось при за-

полнении графы 5.

Удвоенные результаты графы 9, которые выписывают в графу

10 представляют величины сдвижек в каждом делении кривой.

При отрицательных значениях сдвижек путь нужно смещать

внутрь кривой к центру, при положительном значении сдвижек —

наружу кривой от центра.

93:

В разобранном примере расчета кривой не было предъявлено

ограничений для величин сдвижек и они определены из условия

минимальной рихтовочной работы.

Если, предположим, путь в делении 26, где имеется металличе-

ский мост отверстием 8,5 м

требуется оставить на месте, то расчет-

ные данные табл. 10 не удовлетворяют такому условию, так как по

ним нужна сдвижка этого деления наружу кривой на 170 мм.

Подобрать кривую одного радиуса с одинаковыми переходными

кривыми, чтобы она проходила через одну заданную точку, нетруд-

но. Для этого случая расчетная длина круговой кривой, проходя-

щей через заданную точку определяется по формулам.

(III.40)

где N

— полная длина круговой кривой в делениях;

— натурный момент стрел относительно деления Ь\

2/н — сумма всех натурных стрел — итог графы 3;

р — расчетная сдвижка от переходной кривой;

z — расстояние от середины круговой кривой до заданной

точки (Ь — СК = + z) в делениях;

/ — длина переходных кривых в делениях.

Подставляя в формулу соответствующие величины (при b =

= 26 делениям), найдем

_ 4 21073-2-364

ЗТбб

, / /4 • 21073 — 2 • 364\

, ,

сс

4 • 21073 — 2 • 364"

V \ ЗТбО ) ~

1,й!>

ЗТбб '

Л'

= 26,44 — 3,10 + 23,13 = 46,47 деления

или

=Ю- 46,47 = 464,70 м.

Определяем для такого варианта все необходимые величины

3160

«с п

/в = -щу- = 68,0 мм;

94:

4М

2р

S/н

4М

—2р

2/н

4г

-2 р

2/н

или

4 М

2/„

•2 z +

vm)

4М

, 4М

4 z

2/н

~б^68~ =

736

НПКв - 24,45 -

4М7 + 8

= - 2,78;

46 47 g

КПК, - 24,45 +

+ 0

= 51,68.

Определение сдвижек для такого варианта указано в табл. 10

(вариант). Расчет сдвижек произведен по разностям натурных и

проектных стрел.

Сопоставляя графы 10 и 15, видим, что рихтовки в варианте уве-

личились и являются почти односторонними. Возможность такой

выправки кривой следует установить по натурному состоянию за-

зоров, подсчитав компенсируется ли удлинение или укорочение

рельсовой нити за счет изменения величины зазоров.

Величину общего удлинения или укорочения рельсовой нити

при рихтовке можно определить по формуле

<Ш41)

где К

— удлинение рельсоЕой нити в мм;

2 h — итог графы 10 или 15 в м;

Д К

—

длина деления, равная 10 м;

— расчетная стрела в мм.

По сдвижкам графы 15 будет укорочение и оно составит

= — 138,1 мм,

или 3,5 мм на одно 12,5-м звено.

Расчет составных кривых, а также кривых примерно одного

радиуса, но имеющих более одной фиксированной точки, произ-

водится последовательно по частям. При разбивке кривой на части

пользуются формулами (III. 25) и (III. 26).

ГЛАВА IV

СЪЕМКА ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ СТАНЦИЙ

Для съемки плана станций, необходимого для нужд эксплуата-

ции, работу организуют следующим образом: 1) производят осмотр

станции для выбора точек планово-высотной основы съемки и состав-

ляют схему опорной сети; 2) разбивают и закрепляют на местности

эту основу и производят ее обмер; 3) ведут детальную съемку стан-

ции и 4) производят камеральную обработку полевых материалов,

накладку плана станции и составление продольных и поперечных

профилей. Ниже перечисленные работы описаны подробно.

§ 12. ПЛАНОВАЯ И ВЫСОТНАЯ ОСНОВА СЪЕМКИ

Число и место расположения опорных точек для съемки раздель-

ного пункта зависят от его размера. Если он небольшой (остановоч-

ный пассажирский пункт, разъезд, обгонный пункт или малая стан-

ция с незначительными по размеру грузовыми или пассажирскими

операциями), то опорная сеть назначается в виде хода (магистрали),

располагаемого по оси главного пути или лучше параллельно ему

по междупутью на протяжении всей длины пункта, начиная и кон-

чая его за 100—50

л*

от входных стрелок в стороны перегона, а при

отсутствии стрелок от конца платформ. Если станция расположена

на кривой, то опорный ход разбивают по ломаной линии, распола-

гая вершины углов поворота посередине междупутий не ближе чем

через 100—200 м друг от друга.

Выбранное расположение точек вершин углов надо согласовать

с представителями электросилового хозяйства и службы связи,

чтобы при закреплении углов не повредить подземных кабелей.

Опорный ход закрепляют на прямой через 200, а на кривой (по

ломаной линии) через 100 или 200 м в зависимости от радиуса кри-

вой: при радиусе до

000 м — через 100 м, а более 1 000 м —

через 200 м. Закрепление опорных пунктов делается чаще всего об-

резками газовых или водопроводных труб или рельсовыми рубками

длиной

м. На начальной и конечной точках хода и на оси станции об-

резок трубы закрепляется двумя массивами из бетона марки 1 :3 : 6

размером каждый 30 х 30 х 15 см, заготовленными заранее. Эти

массивы имеют отверстия посредине и закапываются в землю или

балластный слой на 0,5 м (рис. 52). После плотной укладки одного

массива через отверстие в нем вбивается в землю труба так, что-

бы верх ее был ниже поверхности земли на 0,18—0,20 м, т. е.

выше нижнего массива на 0,16—0,17 м. Трубу закрепляют в мас-

сиве цементным раствором; затем ставят на первый массив второй

и также закрепляют его на трубе раствором. Верх трубы должен

быть выше массива на 1—2 см. После привязки к трем местным пред-

метам опорную точку закапывают землей. Схему расположения мест-

ных предметов относительно опорной точки заносят в абрис.

При съемке станции, имеющей ширину между крайними путя-

ми или зданиями и сооружениями более 100 м, опорную сеть соз-

дают из нескольких ходов,

располагая их, как правило,

параллельно друг другу на

расстоянии 50—100 м друг от

друга. Через 400— 500 м по

длине продольные ходы сое-

диняют, как правило,перпен-

дикулярными к ним попереч-

ными ходами, в результате

чего образуется несколько

сомкнутых ходов. Ходы эти

нужно располагать вблизи

путей и сооружений по меж-

дупутьям, по краям дорог и

во всяком случае по ровному,

удобному для измерений ме-

сту. Закрепление вершин углов поворота в этом случае произво-

дится, как описано выше; в бетонные массивы закладывают обыч-

но три-четыре точки по концам станции и одну на оси станции.

Измерение длин сторон опорной сети производится стальной лен-

той или тросом Лукерьина, если линия оборудована автоблокиров-

кой.

Перед началом измерения длин выносят на основную магистраль

(базис) ось станции и полученную точку пересечения магистрали

с осью станции принимают за начало счета длин по маги-

страли.

За ось станции принимают обычно перпендикуляр к оси глав-

ного пути, проходящий через середину длины пассажирского зда-

ния (симметричного), измеренной по фасаду его со стороны путей.

Иногда если по фасаду выделен особо главный вход в вокзал, то

ось станции проводят через середину этого входа. Чтобы найти

точку пересечения оси станции с магистралью, сначала определяют

путем точных промеров середину длины пассажирского здания.

Затем из точки, расположенной приблизительно на искомой оси,

восстанавливают перпендикуляр к магистрали (параллельной оси

главного пути) в сторону пассажирского здания. Заметив точку пере-

сечения перпендикуляра со стеной, измеряют до нее расстояние от

середины длины здания. Полученное расстояние нужно отложить

11 Зак. 1325 97

Рис. 52. Бетонный массив и закрепле-

ние им точки