Курсовой проект - Расчет системы холодоснабжения промышленного предприятия в г. Томск

Подождите немного. Документ загружается.

061.0



- коэффициент поверхностного натяжения

KCT

ttt 

(67)

Принимаем

12t



°С – температура стенки трубы

72013 t

088,0b

(57)

754)7(

253061,010258,0

3.0

088.0























градм

Вт



8. термическое сопротивление загрязненной стенки

5800







(68)

3



- толщина стенки трубы, мм

5.46



- коэффициент теплопроводности стенки трубы, Вт/м

5800

- коэффициент загрязнения со стороны рассола и аммиака

107,52

5800

5.46

003.0



r

9. Коэффициент теплопередачи











(69)

485

107,5

754

2,6142









Км

Вт



Ошибка

2100

485

485470

100 







Т.к ошибка меньше 15%, то испаритель выбран верно.

6. Расчет теплопритоков в холодильную камеру

Принимаем высоту холодильной камеры h = 6 м, длину a = 24 м, ширину b =

18 м.

1. Теплопритоки через ограждающие конструкции

1.1 Теплопритоки через стены

1 2 3 4 5

Рисунок 1. Конструкция стен

Таблица 3. Конструкция стен

№

слоя

Наименование

материала

Толщина



, м

Коэффициент

теплопроводности



, Вт/(м

К)

Тепловое

сопротивление







Вт

Км



Штукатурка

0,020 0,98 0,020

2 Плиты из

пенопласта

полистерольного

ПСБ-С.

0,05 0,05 1

3 Бетон на гравии и

щебне.

0,14 1,86 0,075

4 Плиты

теплоизолирующие

из минеральной

ваты.

0,004 0,3 0,013

5 Гидроизоляция. 0.01 0.09 0.11

Суммарное тепловое сопротивление





(70)

219,111.0013.0075.0102.0 R

Вт

Км



Коэффициент теплопередачи стены





(71)

82.0

219,1



Км

Вт



Площадь стен

)ba(h2F



(72)

504)1824(62 

Теплопритоки через стены

 

BHCT

ttFKQ 

(73)

30

- температура наружного воздуха, °С

8

- температура воздуха внутри холодильной камеры, °С

 

64,1570483050482,0 

Вт

1.2 Теплопритоки через полы

Рисунок 2. Конструкция пола

Таблица 4. Конструкция полов

№

слоя

Наименование

материала

Толщин



, м

Коэффициент

теплопроводност



, Вт/(м

К)

Тепловое

сопротивление







Вт

Км



Монолитное

бетонное

покрытие из

бетона.

0,04 1,86 0,022

Стяжка из

бетона по

металлической

сетке

0,04 1,86 0,022

3 Полистирол 0,15 0,05 3

Уплотненный

песок

1,35 0,58 2,338

5 Цементно-

песчанный

раствор.

0,025 0,98 0,026

Суммарное тепловое сопротивление





iП

408,5026,0338,23022.0022.0 

Теплоприток через полы определяем суммированием теплопотерь через

условные зоны шириной 2 м (рис. 3).

Рисунок 3. Разбивка на условные зоны

Теплопритоки через полы

 

mttFkQ

BHi

УСЛ



i – номер зоны от 1 до 4

- условный коэффициент теплопередачи соответствующей зоны пола,

Км

Вт



47.0

k

- 1 зона

23.0

k

- 2 зона

12.0

k

- 3 зона

07.0

k

- 4 зона

168

F

120

F

724 F

m – коэффициент, характеризующий относительное возрастание

термического сопротивления пола

R25.11





(76)

128.0

408.525.11





m

1 зона

 

384830128.016847.0

Q

Вт

2 зона

 

24,134830128.012023.0

Q

Вт

3 зона

 

36,51830128.08812.0

Q

Вт

4 зона

 

51.24830128.07207.0

Q

Вт

Суммарные теплопритоки через полы





ПП

(77)

1,59436.515,2424.134384 

Вт

1.3 Теплопритоки через потолок

Рисунок 4. Структура потолка

Таблица 5. Структура потолка

№

слоя

Наименование

материала

Толщин



, м

Коэффициент

теплопроводности



, Вт/(м

К)

Тепловое

сопротивление







Вт

Км



1 Железобетон 0,3 2,04 0,147

2 Изоляция 0,004 0,3 0,13

Блоки из

пенопласта

0,3 0.14 2,14

4 Гидроизоляция 0,03 0,3 0,01

5 Рубероид 0,005 0,18 0,027

Суммарное тепловое сопротивление





iПТ

(78)

337,201.014,2027.0147.0013.0 

ПТ

Вт

Км



Коэффициент теплопередачи потолка

ПТ





(79)

4279.0

337,2



ПТ

Км

Вт



Площадь потолка

baF

ПТ



(80)

4322418 

ПТ

Теплопритоки через потолок

 

BHПТПТПТ

ttFKQ 

(81)

 

41,70248304324279.0 

ПТ

Вт

1.4 Теплопритоки через двери

Принимаем 2 двери:

1 - основная

32 

2 - запасная

21

 

BH2Д1ДДД

ttFFKQ 

(82)



2Д



41.0K



- коэффициент теплопередачи изолированных дверей,

Км

Вт



   

64,1248302641.0 

Вт

Суммарные теплопритоки

ДПТПCT

QQQQQ 

(83)

8,2344764,12441.70241,59464,15704 Q

Вт

2. Эксплуатационные теплопритоки

2.1 Теплопритоки от освещения

FAq



(84)

А = 2,3 – теплота выделяемая источником освещения, Вт/ м

6.9934323.2 

Вт

2.2 Теплопритоки от пребывания персонала

n350q



(85)

n = 3 – количество персонала [

10503350q



Вт

2.3 Теплопритоки от работающих двигателей

ЭД

Nq 

(86)

Для камер хранения

4000...3000N



Вт. Принимаем

2500

Вт

2500

Вт

2.4 Теплопритоки при открывании дверей

FKq



(87)

К = 12 Вт/ м

- удельный приток теплоты при открывании дверей

518443212 

2.5 Суммарные эксплуатационные теплопритоки

ДВДПoЭК

qqqqq 

(88)

6,97275184250010506,993 

ЭК

Вт

3. Теплопритоки при вентиляции

 

BHBB

iiMQ 

(89)

7.553

- энтальпия наружного воздуха, кДж/кг

4.503

- энтальпия воздуха в камере, кДж/кг

- расход вентилируемого воздуха

360024







(90)

V = 2592 объем камеры, м

3

- кратность воздухообмена

1

- плотность воздуха, кг/ м

09.0

360024

132592









 

52,44.5037.55309.0 

кВт

4. Общие теплопритоки в камеру

BЭКОК

QqQQ 

(91)

39,37695234476,97274520 Q

Вт

. Выбор компрессора для режима хранения

1.1QQ

(92)

414641.137695 Q

кВт

Выбираем 1компрессор ПБ50 (2.,стр. 79)

7. Расчет циркуляционных насосов.

Циркуляционные насосы подбирают по их подаче.

Расход охлаждающей воды:

ВД





(93)

3

ВД

°С – подогрев воды в конденсаторе

075,379

- тепловая нагрузка на конденсатор, кВт

980

- плотность воды, кг/м

с = 4,19 – теплоемкость воды, кДж/кг

78,110

398019,4

075,379







ВД

/ч

1,121

ВД

/ч с запасом в 10%

Выбираем насос 5М-7х8б и резервный

V = 125 м

/ч, n = 2950 об/мин

(5., стр.152)

Расход рассола

SPP





(94)

2

°С – разность температур рассола на входе и выходе из испарителя

341

- тепловая нагрузка на испаритель, кВт

1220



- плотность рассола, кг/м

39,3

– теплоемкость рассола, кДж/кг

6,147

2122039,3

341







/с