Курсовой проект - Расчет системы холодоснабжения промышленного предприятия в г. Томск

Подождите немного. Документ загружается.



(22)

614.0

428

263





12. Коэффициент подачи компрессора

1Wi



(23)

3965.0614.0645.0 



13. Теоретическая объемная подача компрессора





(24)

398.0

3965.0

158.0



/с

3. Пересчет заданной холодопроизводительности на стандартные

условия

Стандартными условиями являются: температура кипения хладоагента t

= -

15°С; температура конденсации t

= 30 °С.

1.Определим температуру кипения агента при рассольной системе

охлаждения объекта

t

°С (25)

2. Определим температуру рассола на выходе из испарителя

 

53tt

01S



(26)

10515



°С

3. Определим температуру рассола на входе в испаритель

 



(27)

8210



°С

4. Температуру замерзания рассола примем

 

108tt

0З



(28)

251015 

°С

Выбираем рассол – NH

5. Температура воды оборотной системы водоснабжения выходящая из

градирни и входящей в конденсатор

 



РАСВД

(29)

30

РАС

- расчетная летняя температура наружного воздуха, °С

32230



ВД

°С

6. Температура воды на выходе из конденсатора

Рекомендуемый подогрев воды в конденсаторе составляет

32 

°С,

следовательно

 



ВДВД

(30)

35332



ВД

°С

7. Температура конденсации хладоагента

30

°С (31)

8. Температуры хладоагента в переохладители

За конденсатором установлен регенеративный теплообменник, в котором

поток аммиака выходящий из конденсатора переохлаждается аммиаком

поступающим из испарителя, причем этот поток, поступающий на всас

компрессора, перегревается.

 

1210tt

КПО



(32)

 

1412tt

0ПП



(33)

201030 

ПО

°С

51015 

ПП

°С

Таблица 2. Пересчет заданной холодопроизводительности на стандартные условия

№

точки

t, °С

Р,

кПа

кДж/кг

υ,

/кг

КДж/кг

-15 0.24 1663 0.38 9,0

1 -5 0.24 1680 0.58 9,14

90 1.2 1913 0.15 9,1

2 130 1.2 1990 0.17 9,38

3 30 1.2 575 0.009 4,75

4 20 1.2 500 0.009 4,5

5 -15 0.24 500 0.06 4,5

1T2







75.0



- КПД компрессорной машины

1T2







- действительная работа сжатия, кДж/кг (34)

6,1990

75.0

16801913

1680





I

кДж/кг.









CTCT

0СТ0

(35)

505.0





3965.0



кДж/кг (36)

420,426

3965,09,1960

505.08,2117

310







СТ

кВт

1. Адиабатная мощность компрессора

КМAA

lGN 

(37)

1,77300257,0 

кВт

2. Индикаторный КПД

001Wi

tb 

(38)

001.0b



- эмпирический коэффициент, для аммиачных бескрейцкопфных

машин

594,0)20(001,0614,0 



3. Индикаторная мощность





(39)

8,129

594.0

1,77



кВт

4. Мощность трения

TPT

pVNтр 

(40)

6949p



- удельное давление трения, для аммиачных машин, кПа.

88,2360398.0 Nтт

кВт

5. Эффективная мощность

TPi

NNNe 

(41)

Ne= 129,8 + 23,88= 153,7

6. Мощность на валу электродвигателя

пер

Nд



 2.1

(42)

98.0

ПЕР



- КПД передачи

17,188

98.0

7,1532.1





Nд

кВт

7. Эффективная удельная холодопроизводительность или действительный

холодильный коэффициент





(43)

017,2

7,153

310





Подбираем конкретный холодильный агрегат с запасом по

производительности 10%.

2А350-7-1(0)производительность 0.245 м

/с *2 и резервный.

Мощность прив. 148кВт (2., стр.110)

Выбираем три компрессорных агрегата.

4. Тепловой расчет и подбор конденсатора

1. Тепловая нагрузка на конденсатор

ср





(44)

К = 0,70…0,80 – коэффициент теплопередачи, кВт/м

Принимаем К = 0.8 кВт/м

m

- среднелогарифмическая разность температур

ВДK

ВДВД

ср





(45)

35.4

3538

3238

3235







ср

°С

92,108

35.48.0

075,379







Запас по площади – 10%

FF  1.1

(46)

82,11992,1081.1



Окончательно принимаем

134

Выбираем 2 конденсатора КТГ-63 и резервный. [3.,стр.127]

Площадь поверхности – 67 м

Z труб – 216

N ходов - 8

3. Расход охлаждающей воды

 

1ВД2ВД

tt19.4





(47)

 

157.30

323519.4

075,379







кг/с

Уточненный расчет конденсатора

1.число труб в одном ходу теплообменника

n 

(48)

216

n

2. скорость воды





n)d(785.0

ВН

(49)

Данные из (1.,табл LI) (4)

025.0

ВН

- внутренний диаметр труб, м

2,995



- плотность воды, кг/м

10774.0







- динамический коэф. вязкости, Па

6212.0



- коэф. теплопроводности, Вт/(м

К)

28,2

2,99527)025.0(785.0

57,30









м/с

3. Число Рейнольдса

034,0







(50)

99950

10774.0

2,995034,028.2











4. Число Прандтля

22,6Pr 

5. Число Нуссельта

43.0

8.0

PrRe021.0Nu 

(51)

460)22.6()99950(021.0

43.08.0

Nu

6. Коэффициент теплоотдачи от воды к стенке трубы

ВН

Nu 



(52)

11443

025.0

6212.0460









градм

Вт



7. Коэффициент теплоотдачи от стенки к аммиаку

78.3







(53)

Данные из (1., табл LI)

025.0

- наружный диаметр труб, м

13,665



- плотность аммиака , кг/м

102,0







- динамический коэф. вязкости, Па

3,0



- коэф. теплопроводности, Вт/(м

К)

9479

257,0102,0

216025.013,665

3.078.3











градм

Вт



8. Термическое сопротивление загрязненной стенки

2000

63.15000













(54)



- толщина стенки трубы, мм

46



- коэффициент теплопроводности стенки трубы, Вт/м

К (1.,стр 514)

0,0011

1400

5000

002.0

r

градм

Вт



9. Коэффициент теплопередачи







(55)

725

0,0011

9479

00008739,0





K

градм

Вт



10. Погрешность

5100

725.0

725.08.0

100









Т.к. погрешность меньше 15%, то конденсатор выбран верно.

5. Тепловой расчет и подбор испарителя.

Предварительный расчет испарителя

1. холодопроизводительность испарителя

3413101.1

1.1





кВт (56)

k = 0,47 – коэффициент теплопередачи, кВт/м

2. Определение средней разности температур

ср





(57)

952,5

2015

2013

1513







ср

3. Предварительная площадь поверхности испарителя

ср





(58)

22,122

952,547.0

341







ср

4.13422,1221.1 F

Выбираем 2 испарителя марки ИТГ-63 F=68 м

и резервный. (3., стр. 105)

Общее число труб Z = 216

Число ходов N=8

Площадь поверхности F = 136 м

4. расход рассола

Ctt





)(

(59)

39,3C

- теплоемкость рассола, кВт



- температура рассола на выходе из холодильной камеры, °С



- температура рассола на входе в холодильную камеру, °С

295.50

39,32

341





Gr

кг/с

Уточненный расчет испарителя

1.Число труб в одном ходу теплообменника

n 

(60)

216

n

2. Скорость рассола

ВН

РАС

n)d(785.0





025.0

ВН

- внутренний диаметр труб, м

Физические константы рассола [1, табл. LI]

1220



- плотность рассола, кг/м

1050







- динамический коэф. вязкости, Па

51,0



- коэф. теплопроводности, Вт/(м

К)

15,3

122027)025.0(785.0

295.50







РАС



(61)

3. Число Рейнольдса

rРАС

РАС









034,0

(62)

4,26132

1050

1220034.015,3











РАС

4. Число Прандтля





10Pr C

(63)

23,33

51,0

1050

1039,3Pr









РАС

5. Число Нуссельта

25,0

СТ

43.0

РАС

8.0

РАС

PrRe021.0Nu















(64)

отношение

25,0

СТ













принимаем 0.93

30193.0)23,33()26132(021.0

43.08.0

Nu

6. Коэффициент теплоотдачи от рассола к стенки трубы

ВН









(65)

2,6142

025.0

51,0301









градм

Вт



7. Коэффициент теплоотдачи от стенки к аммиаку

 

273

KAA

























(66)

Данные из (1., табл. LI)

33,0



- коэф. теплопроводности, Вт/(м

К)

10258,0







- кинематический коэффициент вязкости