Князев В.С. Расчёт токов короткого замыкания в системах электроснабжения

21

8. Значения токов КЗ для различных моментов времени, опреде-

лённые по кривым затухания в относительных единицах:

⎪

⎭

⎪

⎬

⎫

=

∞∗

∗

95,1

79,1

90,1

20,2

2,0

1,0

"

I

для трёхфазного КЗ ( Z

∗ рез

= 0,45 );

24,1

)3(

=

∞∗

I для двухфазного КЗ ( 2⋅Z

∗ рез

= 0,90 ).

В именованных единицах значения токов при трёхфазном КЗ опре-

делятся:

.49,43,295,1

;12,43,279,1

;37,43,290,1

;06,53,220,2

)3(

2,02,0

1,01,0

""

кАIII

б

=⋅=⋅=

∞∗∞

∗

Установившийся ток при двухфазном КЗ:

кАIII

б

94,43,224,133

)3()2(

=⋅⋅=⋅⋅=

∞∗∞

9. Значение ударного тока КЗ определится по формуле:

.2

"

Iкi

уу

⋅⋅=

Постоянная времени цепи КЗ:

0066,0

195,0314

405,0

=

⋅

=

⋅

==

рез

а

R

X

R

L

T

ω

.

Так как

51,2

195,0

405,0

<==

рез

R

X

, тогда 122,1

195,0

405,0

=== arctg

R

X

arctg

рез

k

ϕ

рад

и ударный коэффициент для цепи КЗ определится:

273,1273,0111

0066,0

122,15,0

01,0

5,0

01,0

=+=+=+=

⋅

+⋅

⋅−

⋅

+⋅

⋅−

π

ϕπ

eek

а

л

T

у

;

(по упрощённой формуле имеем:

22,122,0111

0066,0

01,0

=+=+=+=

−

eek

а

T

у

).

Значение ударного тока:

кАIкi

уу

11,906,52273,12

"

=⋅⋅=⋅⋅= .

22

2. Расчёт токов короткого замыкания в энергосистемах до 1000В

В случае питания электрических сетей напряжением до 1кВ от

понижающих трансформаторов при расчёте токов КЗ следует исходить из

условия, что подведённое к трансформатору напряжение неизменно и

равно номинальному напряжению

[Л.9].

При расчёте токов КЗ в установках до 1000 В необходимо учиты-

вать:

- индуктивные и активные сопротивления элементов цепи КЗ:

силовых трансформаторов с вторичным напряжением до 1кВ, сборных

шин и шин присоединённых к ним, шинопроводов, кабелей, сопротивле-

ний расцепителей, автоматических выключателей НН, первичных обмоток

многовитковых трансформаторов тока НН, активные сопротивления раз-

личных контактных соединений – болтовых соединений шин, зажимов и

разъёмных контактов аппаратов и др. (в некоторых случаях следует также

учитывать переходные сопротивления в точке КЗ, сопротивление дуги в

точке КЗ и изменение сопротивлений в результате нагрева токами КЗ);

- индуктивные сопротивления питающей системы напряжением

выше 1кВ.

Расчёт ведётся в именованных единицах.

2.1. Расчёт токов трёхфазного короткого замыкания.

При трёхфазном КЗ в установках до 1000 В значение периодиче-

ской слагающей тока КЗ определяется по формуле:

Σ

⋅

=

Z

U

I

ср

К

3

1000

)3(

, А или

Σ

⋅

=

Z

U

I

ср

К

3

)3(

, кА ,

где U

ср

– линейное напряжение сети, равное 400В;

22

ΣΣΣ

+= XRZ – полное сопротивление цепи КЗ, мОм;

R

Σ

= R

т

+ R

ш

+ R

1к

+ R

2к

+ R

ав

+ R

пк

– активное сопротивления цепи

КЗ, мОм;

X

Σ

= X

с

+ X

т

+ X

ш

+ X

1к

+ X

2к

+ X

ав

– индуктивное сопротивления

цепи КЗ, мОм;

X

c

– индуктивное сопротивление внешней системы до питающего

трансформатора 6-10

/ 0,4 кВ, мОм;

R

т

, X

т

– активное и индуктивное сопротивления питающего транс-

форматора, мОм;

R

ш

, X

ш

– активное и индуктивное сопротивления шинопровода

0,4кВ, включая шины основных секций, мОм;

R

1к

, X

1к

– активное и индуктивное сопротивления индивидуального

кабеля, мОм;

23

R

2к

, X

2к

– активное и индуктивное сопр-я группового кабеля, мОм;

R

ав

, X

ав

–

активное и индуктивное сопротивления токовых катушек

расцепителей автоматических выключателей (трансформаторов тока),мОм;

R

пк

– переходные сопротивление неподвижных контактных соеди-

нений и подвижных контактов, мОм;

Сопротивления всех элементов цепи КЗ (мОм) должны быть при-

ведены к одной ступени напряжения U

ст.КЗ

, обычно к напряжению той

ступени, где рассматривается КЗ:

2

.

⎟

⎠

⎞

⎜

⎝

⎛

⋅=⋅=

Н

б

Н

КЗст

расч

U

X

U

XX

.

Здесь: U

Б

– базисное напряжение, равное U

ср.Н

той ступени напря-

жения, где рассматривается КЗ; X

расч

– расчётное сопротивление, приве-

дённое к базисному напряжению (мОм); X – то же, но при номинальном

напряжении U

н

.

При расчёте тока КЗ в установках до 1000 В подпитка места КЗ от

электродвигателей не учитывается, если их мощность составляет менее

20% номинальной мощности питающего трансформатора или если сопро-

тивление, связывающее их и точку КЗ Z

К

> 1,5 ⋅ Z

Т

, где Z

Т

– сопротив-

ление трансформатора. Во всех других случаях влияние асинхронных

электродвигателей, подключенных к месту КЗ на величины I

’’

, i

у

и I

у

рекомендуется учитывать

[Л.8, с.111].

Влияния АД, присоединённых непосредственно к месту КЗ, при-

ближённо можно учесть согласно выражениям:

I

’’

=

)3(

K

I + 4⋅I

дв

;

i

у

= i

у.с

+ i

дв.

= 2 ⋅ к

у

⋅

)3(

K

I + (6 ÷ 7) ⋅ I

дв

;

I

у

= I

у.с

+ I

у.дв.

= к

∞

⋅

)3(

K

I + (5 ÷ 6) ⋅ I

дв

,

где I

дв

– значение суммарного номинального тока двигателей:

номномном

ном

двном

CosU

Р

I

ϕη

⋅⋅⋅

=

3

..

.

2.2. Расчёт токов однофазного короткого замыкания:

При однофазных КЗ симметрия токов и напряжений трёхфазной

системы нарушается. На основании метода симметричных составляющих

несимметричное однофазное короткое замыкание заменяется условно

симметричным, т. е. приводится к симметричному трёхфазному для сим-

метричных составляющих. При однофазных КЗ ток состоит из трёх со-

ставляющих – прямой (I

1

), обратной (I

2

) и нулевой последовательности (I

0

).

Тогда сопротивления элементов СЭС состоят из сопротивлений прямой

(R

1

, X

1

, Z

1

), обратной (R

2

, X

2

, Z

2

) и нулевой последовательности (R

0

, X

0

,

Z

0

). При отсутствии электрических машин сопротивления прямой и обрат-

24

ной последовательности равны между собой (R

1

= R

2

, X

1

= X

2

) и равны

значениям для элементов СЭС при трёхфазном КЗ. Сопротивления нуле-

вой последовательности обычно значительно больше сопротивлений пря-

мой и обратной последовательности, так как ею создаётся пульсирующее

магнитное поле и появляются бóльшие падения напряжения, чем при нор-

мальных токах нагрузки той же величины. В практических расчётах при-

нимается для

трёхжильных кабелей: R

0к

= 10 ⋅ R

1к

, X

0к

= 4 ⋅ X

1к

;

для

шинопроводов: R

0ш

= 10 ⋅ R

1ш

, X

0ш

= 8,5 ⋅ X

1ш

[Л.7, с.141]. Значения

сопротивлений прямой, обратной и нулевой последовательностей для си-

ловых трансформаторов (для трёхстержневых трансформаторов, имеющих

схему соединения обмоток

Δ ⁄ Y

н

, применяемых в настоящее время, сопро-

тивление нулевой последовательности равно сопротивлению прямой

последовательности; для трансформаторов, имеющих схему соединения

обмоток Y

⁄ Y

н

,применение которых сокращается, сопротивления нулевой

последовательности значительно превосходят сопротивления прямой

последовательности) для кабелей марок и типов, встречающихся наиболее

часто в системах электроснабжения, приводятся в справочной литературе

[Л.6 - Л.8 , Приложение 2 (указания “СибГИПРОМЕЗа”].

Ток однофазного КЗ

определится по формуле:

ΣΣ

⋅⋅

=

⋅⋅

=

Z

U

Z

U

I

л

ф

K

3

)1(

103

, А ;

Σ

⋅

=

Z

U

I

л

K

3

)1(

, кА ,

где U

л

– линейное напряжение сети, В; Z

Σ

- полное результирующее

сопротивление цепи КЗ

22

ΣΣΣ

+= XRZ , мОм.

Результирующее сопротивление цепи КЗ определится:

()

[]

⋅⋅⋅++++++⋅++++⋅=

Σ

2

02010021

)(32

ккшТпкавккшТ

RRRRRRRRRRZ

()

[]

2

02010021

32

ккшТавккшТс

XXXXXXXXXX ++++⋅+++++⋅+⋅⋅⋅

, мОм.

Здесь:

X

с

– индуктивное сопротивление внешней системы до питающего

трансформатора 6-10

/ 0,4кВ, мОм;

R

т

, X

т

– активное и индуктивное сопротивления питающего транс-

форматора, мОм;

R

ш

, X

ш

– активное и индуктивное сопротивления шинопровода

0,4кВ, включая шины основных секций, мОм;

R

1к

, X

1к

– активное и индуктивное сопротивления кабеля распредели-

тельной сети, мОм;

R

2к

, X

2к

– активное и индуктивное сопротивления кабеля питающей

сети, мОм;

25

R

ав

, X

ав

–

активное и индуктивное сопротивления токовых катушек

расцепителей автоматических выключателей (трансформаторов тока),мОм;

R

пк

– переходные сопротивление неподвижных контактных соедине-

ний и подвижных контактов, мОм;

R

т0

, X

т0

– активное и индуктивное сопротивления нулевой последо-

вательности питающего трансформатора, мОм;

R

ш0

, X

ш0

– активное и индуктивное сопротивления нулевой

последовательности шинопроводов 0,4кВ, включая шины основных

секций, мОм;

R

1к0

, X

1к0

– активное и индуктивное сопротивления нулевой последо-

вательности кабеля распределительной сети, мОм;

R

2к0

, X

2к0

– активное и индуктивное сопротивления нулевой последо-

вательности кабеля питающей сети, мОм.

Пример 3.

Определить методом симметричных составляющих величину пе-

риодической составляющей тока однофазного КЗ и сравнить её с током

трёхфазного КЗ.

1. Определяем сопротивления элементов цепи для прямой

(обратной) и нулевой последовательностей.

1) Индуктивное сопротивление внешней системы до питающего

трансформатора 10 / 0,4кВ (S

к.з

= 100МВ⋅А) [ S

к.з

≈ 100 ⋅ S

ном тр.

]:

.60,11060,1

10100

400

3

6

2

.

2

мОм

S

U

X

зк

б

c

=⋅=

⋅

==

−

2) Активное и индуктивное сопротивления питающего трансформа-

тора (R

т1

= R

т2

= R

т

; X

т1

= X

т2

= X

т

) [Л. 7, табл.2.50]:

R

т

= 1,9 мОм ; R

т0

= 1,9 мОм ;

X

т

= 8,6 мОм ; X

т0

= 8,6 мОм .

26

3) Сопротивления шинопровода 0,4кВ.

По справочникам находим удельные активное и индуктивное

сопротивления шинопровода 0,4кВ. При среднегеометрическом расстоя-

нии между фазами 15см для плоских медных шин размерами 80x10 (мм)

удельные активное и индуктивное сопротивления при переменном токе

для токов прямой и обратной последовательности равны

[Л. 6, с.675]:

r

ш

= r

ш1

= r

ш2

= 0,0323 Ом/км, x

ш

= x

ш1

= x

ш2

= 0,126 Ом/км .

Для нулевой последовательности

[Л. 7, с.141]:

r

ш0

= 10 ⋅ r

ш1

= 0,323 Ом/км = 0,323 мОм/м;

x

ш0

= 8,5 ⋅ x

ш1

= 1,071 Ом/rм = 1,071 мОм/м.

При известной суммарной длине шинопроводов активное и индук-

тивное сопротивления шинопровода токам прямой (обратной) и нулевой

последовательностей определятся (

l = 3м):

R

ш

= r

ш

⋅l = 0,0323 ⋅ 3 = 0,0969 мОм;

R

ш0

= r

ш0

⋅

l

= 0,323 ⋅ 3 = 0,969 мОм;

X

ш

= x

ш

⋅

l

= 0,126 ⋅ 3 = 0,378 мОм;.

X

ш0

= x

ш0

⋅l =1,071 ⋅ 3 = 3,213 мОм.

4) Активные и индуктивные сопротивления всех кабелей.

По справочникам находим удельные активное и индуктивное со-

противления индивидуальных кабелей токам прямой (обратной) и нулевой

последовательностей ( Приложение 2 ):

r

1к1

= 0,32 мОм/м; r

2к 1

= 0,769 мОм/м; r

3к1

= 3,84 мОм/м;

r

1к0

= 0,92 мОм/м; r

2к0

= 1,64 мОм/м; r

3к0

= 5,90 мОм/м;

x

1к1

= 0,057 мОм/м; x

2к1

= 0,06 мОм/м; x

3к1

= 0,088 мОм/м;

x

1к0

= 0,157 мОм/м x

2к0

= 0,257 мОм/м x

3к0

= 1,811 мОм/м.

Активные и индуктивные сопротивления кабелей прямой (обрат-

ной) и нулевой последовательности:

R

1к

= r

1к1

⋅

1

l = 0,32 ⋅ 80 = 25,60 мОм;

R

1к0

= r

1к0

⋅

1

l = 0,92 ⋅ 80 = 73,60 мОм;

X

1к

= x

1к1

⋅

1

l = 0,057 ⋅ 80 = 4,56 мОм;

X

1к0

= x

1к0

⋅

1

l = 0,157 ⋅ 80 = 12,56 мОм;

R

2к

= r

2к1

⋅

2

l = 0,769 ⋅ 120 = 92,28 мОм;

R

2к0

= r

2к0

⋅

2

l = 1,64 ⋅ 120 = 196,80 мОм;

X

2к

= x

2к1

⋅

2

l

= 0,06 ⋅ 120 = 7,20 мОм;

X

2к0

= x

2к0

⋅

2

l = 0,257 ⋅ 120 = 30,84 мОм;

R

3к

= r

3к1

⋅

3

l

= 3,84 ⋅ 50 = 192,00 мОм;

R

3к0

= r

3к0

⋅

3

l

= 5,90 ⋅ 50 = 295,00 мОм;

X

3к

= x

3к1

⋅

3

l

= 0,088 ⋅ 50 = 4,40 мОм;

X

3к0

=x

3к0

⋅

3

l = 1,811 ⋅ 50 = 90,55 мОм.

27

5) Активные и индуктивные сопротивления автоматических

выключателей (включая сопротивления токовых катушек расцепителей и

переходные сопротивления подвижных контактов)

[Л.7, табл.2.54]:

R

ав1

= 0,14 мОм , X

ав1

= 0,08 мОм (I

ном

=1600A);

R

ав2

= 1,10 мОм , X

ав2

= 0,50 мОм (I

ном

=200A);

R

ав3

= 2,15 мОм , X

ав3

= 1,20 мОм (I

ном

=100A);

R

ав4

= 7,00 мОм , X

ав4

= 4,50 мОм (I

ном

=50A ).

Суммарные сопротивления автоматов:

R

ав

= R

ав1

+ R

ав2

+ R

ав3

+ R

ав4

= 0,14 + 1,10 +2,15 +7,00 = 10,39 мОм;

X

ав

= X

ав1

+ X

ав2

+ X

ав3

+ X

ав4

= 0,08 + 0,50 +1,20 +4,50 = 6,28 мОм.

6) Определяем результирующие активное и индуктивное сопро-

тивления для однофазного КЗ в точке К:

R

Σ

= 2 ⋅ (R

т

+R

ш

+ R

1к

+ R

2к

+ R

3к

) + R

т0

+ R

ш0

+ R

1к0

+ R

2к0

+ R

3к0

+ 3⋅R

ав

=

= 2

⋅( 1,9 + 0,0969 + 25,6 + 92,28 + 192,0 ) + 1,9 + 0,969 + 73,6 +

+196,8 + 295,0 + 3

⋅10,39 = 1223,19мОм;

X

Σ

= 2 ⋅ (X

c

+X

т

+X

ш

+X

1к

+X

2к

+X

3к

) +X

т0

+X

ш0

+X

1к0

+X

2к0

+X

3к0

+3⋅X

ав

=

=2

⋅(1,60 + 8,6 + 0,378 + 4,56 + 7,2 + 4,4) + 8,6 + 3,213 + 12,56 + 30,84

+ 90,55 + 3

⋅6,28= 218,08мОм.

7) Определяем ток однофазного КЗ в точке К

.55861,557

48,1242

104003

08,21819,1223

104003103

3

22

3

22

3

)1(

A

XR

U

I

к

≈=

⋅⋅

=

+

⋅⋅

=

+

⋅⋅

=

ΣΣ

2. Определяем результирующие активное и индуктивное сопро-

тивления и ток однофазного КЗ в точке К

1

:

R

Σ1

= 2 ⋅ (R

т

+1/3⋅R

ш

+ R

1к

) + R

т0

+ 1/3⋅R

ш0

+ R

1к0

+ 3⋅(R

ав1

+ R

ав2

) =

= 2

⋅ (1,9 + 1/3⋅0,0969 + 25,6) + 1,9 + 1/3⋅0,969 + 73,6 + 3⋅(0,14+1,10) =

=134,61мОм;

X

Σ1

= 2 ⋅ (X

c

+X

т

+1/3⋅X

ш

+ X

1к

) + X

т0

+ 1/3⋅X

ш0

+ X

1к0

+ 3⋅(X

ав1

+ X

ав2

) =

= 2

⋅(1,6 +8,6 +1/3⋅0,378 +4,56) +8,6 +1/3⋅3,213 +12,56 +3⋅(0,08 + 0,50) =

=53,74 мОм.

.78,44780

94,144

104003

74,5361,134

104003103

3

22

3

2

1

2

1

3

)1(

1

кАA

XR

U

I

к

==

⋅⋅

=

+

⋅⋅

=

+

⋅⋅

=

ΣΣ

28

3. Пренебрегая сопротивлением внешней сети, проверим действие

защитных аппаратов при однофазных КЗ в наиболее удалённой точке

линии при условии выполнения требований ПУЭ.

Ток однофазного КЗ в точке К определён и составляет:

.558

)1(

AI

к

=

Допустимая кратность тока КЗ по отношению к номинальному току

комбинированного расцепителя автоматического выключателя, имеющего

обратнозависимую от тока характеристику (по отношению к току уставки

теплового элемента) равна К

31

= 3 [для автоматического выключателя с

электромагнитным расцепителем

− К

31

= 1,27].

Тогда имеем:

для автомата А1 3

× 1600 = 4800 > 558 А − надёжность действия

автомата А1при однофазном КЗ в точке К не обеспечивается;

для автомата А2 3

× 200 = 600 > 558 А − надёжность действия

автомата А2 при однофазном КЗ в точке К обеспечивается с учётом

погрешности расчёта;

для автомата А3 3

× 100 = 300 < 558 А − надёжность действия

автомата А3 для защиты при однофазном КЗ в точке К обеспечивается;

для автомата А4 3

× 10 = 30 < 558 А − надёжность действия за-

щиты при однофазном КЗ в точке К обеспечивается.

4. Расчёт токов трёхфазного КЗ

1) Для точки К:

R

Σ

= R

т

+R

ш

+ R

1к

+ R

2к

+ R

3к

+ R

ав

=

= 1,9+0,0969 +25,60 +92,28+ 192,0 +10,39 =322,27 мОм;

X

Σ

= X

c

+ X

т

+X

ш

+ X

1к

+ X

2к

+ X

3к

+ X

ав

=

= 1,6 +8,6 +0,378 +4,56 + 7,20+ 4,40 +6,28 =33,02 мОм.

.9,712

96,3233

10400

02,3327,3223

10400

3

10

3

22

3

22

3

)3(

A

XR

U

I

к

=

⋅

=

+⋅

⋅

=

+⋅

⋅

=

ΣΣ

Отношение значений токов трёхфазного и однофазного замыканий:

3,1278,1

61,557

9,712

)1(

)3(

≅==

К

I

.

29

2) Для точки К1:

R

Σ1

= R

т

+1/3⋅R

ш

+ R

1k

+ R

ав1

+ R

ав2

=

= 1,9+1

/3⋅0,0969 + 25,60 + 0,14 +1,10 =28,772 мОм;

X

Σ1

= X

c

+ X

т

+1/3⋅X

ш

+ X

1к

+ X

ав1

+ X

ав2

=

= 1,6 + 8,6 +1

/3⋅0,378 +4,56 + 0,08+0,50 =15,466 мОм.

.07,77070

665,323

10400

466,15772,283

10400

3

10

3

22

3

2

1

2

1

3

)3(

1

кАA

XR

U

I

к

==

⋅

=

+⋅

⋅

=

+⋅

⋅

=

ΣΣ

Отношение значений токов трёхфазного и однофазного замыканий:

.5,148,1

4780

7070

)1(

1

)3(

1

≈==

К

I

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Кудрин Б.И. Электроснабжение промышленных предприятий.

Учебник для вузов. /Б.И. Кудрин. – М.: Энергоатомиздат, 1995. – 416 с.

2. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в элек-

трических системах./ С.А. Ульянов. – М.: Энергия, 1970. – 520 с.

3. Веников В.А. Переходные электромеханические процессы в

электрических системах. – М.: Высшая школа, 1978. – 415 с.

4. Руководящие указания по расчёту

токов короткого замыкания и

выбору электрооборудования. / Под ред. Б.Н. Неклепаева. – М.: Изд. НЦ

ЭНАС, 2001. – 152.с.

5. Куликов Ю. А. Переходные процессы в электрических системах.

/ Ю.А. Куликов. – Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2002. – 283 с.

6. Справочник по проектированию электроснабжения, линий элек-

тропередачи и сетей. / Под ред. Я.М. Большама, В.И. Круповича

, М.Л. Са-

мовера. Изд. 2-е, Перераб. и доп. – М.: Энергия, 1974. – 696 c.

7. Справочник по проектированию электроснабжения / Под ред.

Ю.Г. Барыбина и др. – М.: Энергоатомиздат, 1990. – 576 с.

8. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий.

/ Под общ. ред. А.А. Фёдорова и Г.В. Сербиновского. В 2-х кн. Кн.1. Про-

ектно-расчётные сведения. М

.: Энергия, 1973. – 520 с.

9. Правила устройства электроустановок. – 6-е изд. – СПб.: Деан,

1999. – 924с.

10. Ульянов С.А. Сборник задач по электромагнитным переходным

процессам в электрических системах. / С.А. Ульянов. – М.: Энергия, 1968.

– 496 с.

30

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Определение сопротивлений элементов цепи КЗ в именованных и от-

носительных единицах, приведённых к базисным условиям

Расчётные формулы для определения сопротивлений элементов

системы электроснабжения в именованных и в относительных единицах

(X

∗б.л

, X

∗б.тр

и т.д.) определяются паспортными данными и параметрами

элементов.

I. Синхронный генератор, синхронный и асинхронный двигате-

ли, система электроснабжения.

Необходимость учёта СГ возникает при подключении на генера-

торном напряжении РП к ТЭЦ.

Для расчёта должны быть известны: S

ном

, U

ном

, сверхпереходное

индуктивное сопротивление X

d

''

, сверхпереходная ЭДС E

''

. Сверхпереход-

ное сопротивление находят по каталогам и заводским формулярам или по

формулам. Электродвигатели напряжением выше 1кВ рассматриваются

аналогично генераторам. При отсутствии каталожных или заводских дан-

ных принимаются средние значения индуктивных сопротивлений и ЭДС

элементов расчётной схемы

[в относительных единицах]:

№ X

d

’’

E

∗

’’

1 Источник неограниченной мощности 0 1,00

2 Турбогенератор (до 100 МВт) 0,125 1,08

3 Турбогенератор (более 100 МВт) 0,20 1,13

4 Гидрогенераторы с успокоительной (демпферной) обм. 0,20 1,13

5 Гидрогенераторы без демпферной обмотки 0,27 1,18

6 Синхронный компенсатор (режим перевозбуждения) 0,16 1,2

7 Синхронный электродвигатель 0,20 1,1

8 Асинхронный электродвигатель 0,20 0,9

9 Обобщённая нагрузка 0,35 0,85

10 Энергосистема

X

∗ с

1,00

Если доаварийным режимом является холостой ход, то нагрузка в

схеме отсутствует, а ЭДС всех генераторов и синхронных компенсаторов

принимается равной единице ( E

∗

’’

= 1 ).

Фазное значение ЭДС E

’’

определяется приближённым выражением

(в именованных единицах):

номdномном

SinXIUE

ϕ

⋅⋅±=

""

,

где

ϕ

ном

- угол между U

ном

и I

ном

в доаварийном режиме; знак минус при-

нимается для асинхронных двигателей и синхронных компенсаторов в

Князев В.С. Расчёт токов короткого замыкания в системах электроснабжения

Подождите немного. Документ загружается.