Гловацкий В.Г., Пономарев И.В. Релейная защита и автоматика распределительных сетей. Версия 1.2

Подождите немного. Документ загружается.

211

мыкания и защита во всех режимах остается чувствительной к КЗ. Уставка защиты для

данного режима определяется по формуле:

Iсз = I

у.бт

(8.14)

Где k

– коэффициент торможения он принимается равным

=К

нб.расч.

= К

(I`

1нб.расч.

+ I`

2нб.расч.

+ I`

3нб.расч.

)

(8.15)

принимаем равным 1.3.

Для вышеприведенного случая коэффициент торможения можно принять равным

=1.3.* 0.26 = 0.34.

Защита автоматически загрубляется с ростом тормозного тока, и уставка отстается от-

строенной от небаланса при любом токе короткого замыкания. Следует учитывать, что

тормозная обмотка не включается в дифференциальный ток, а включается на ток корот-

кого замыкания. Если включить ее на сторону НН, при питании со стороны ВН, то при ко-

ротком замыкании в трансформаторе в дифзащиты тормозной ток в дифзащите отсутст-

вует и защита не загрубляется.

Дифференциальное реле с торможением типа ДЗТ-11 ЧЭАЗ

У этого реле на БНТ кроме обмоток, аналогичных тем, что имеются у реле типа РНТ,

расположена одна дополнительная тормозная обмотка. Включение реле типа ДЗТ-11 по-

казано на рис. 8.7.

Рис. 8.7. Принципиальная схема токовых цепей дифференциальной защиты с реле ДЗТ-

11 для двухобмоточного трансформатора:

а) - схема включения реле; б)- тормозная характеристика зависимости тока срабатывания

ср

от тока в тормозной обмотке I

то

Тормозная обмотка Т, включенная в плечо дифференциальной защиты, по которой про-

ходит ток сквозного КЗ подмагничивает сердечник БНТ, что приводит к ухудшению

трансформации, а значит к увеличению тока срабатывания реле. Зависимость тока сра-

батывания реле ДЗТ от тока, проходящего в тормозной обмотке, показана на рис. 8.7, 6.

Эта зависимость, называемая тормозной характеристикой, показывает, что при увеличе-

нии тока сквозного КЗ ток срабатывания также возрастает, что обеспечивает отстройку от

увеличивающегося тока небаланса.

Реле ДЗТ-21, ЧЭАЗ

Для защиты трансформаторов и автотрансформаторов большой мощности ЧЭАЗ вы-

пускает реле дифференциальной защиты с торможением типов ДЗТ-21 и ДЗТ-23, в кото-

рых применен новый принцип отстройки от бросков тока намагничивания и токов неба-

ланса. Защита выполнена на микроинтегральном принципе.

На дифференциальных защитах с реле ДЗТ-21 и ДЗТ-23 может быть выполнена ми-

нимальная уставка по току срабатывания 0,3I

ном

трансформатора. Для отстройки от бро-

сков намагничивающего тока силовых трансформаторов и переходных токов небаланса

используется время-импульсный принцип блокирования защиты в сочетании с торможе-

212

нием от составляющих второй гармонической тока, содержащихся, как показывает ана-

лиз, в токах намагничивания.

Время-импульсный принцип основывается на анализе длительности пауз, по-

являющихся в кривой дифференциального тока (рис. 8.8). При апериодическом броске

тока намагничивания паузы t

между моментами, когда мгновенные значения тока на-

магничивания превышают ток срабатывания реагирующего органа защиты (РО), велики

(рис 8.8, а и б).

Рис. 8.8. Временные диаграммы, поясняющие принцип действия дифференциаль-

ной защиты с реле типа ДЗТ-21:

а) - выпрямленный рабочий ток в реле при броске тока намагничивания; б) - то же при

симметричном токе КЗ; в) — импульсы и паузы на выходе органа, формирующего им-

пульсы при броске тока намагничивания; г) — то же при симметричном токе КЗ.

При синусоидальном токе (режим КЗ в защищаемой зоне): паузы между мгновенными

значениями выпрямленного тока КЗ, превышающими ток срабатывания РО, малы (рис.

8.8, б и г). Таким образом, оценивая с помощью специальной схемы (см. ниже) продол-

жительность пауз, защита может отличить режим броска тока намагничивания (блокиров-

ка защиты) от режима КЗ в зоне (срабатывание защиты).

Сочетание в ДЗТ-21 (ДЗТ-23) двух указанных способов позволяет обеспечить отстрой-

ку защиты от бросков тока намагничивания при необходимых быстродействию и чувстви-

тельности. В защите предусмотрено также торможение от фазных токов в двух плечах

защиты, улучшающее отстройку от установившихся и переходных токов, небаланса. При

больших кратностях тока в защищаемой зоне» особенно при наличии апериодической

составляющей, может наступить насыщение ТТ защиты, При этом во вторичных токах ТТ

появляются паузы, которые могут вызвать замедление или отказ защиты. Для обеспече-

ния надежности и быстродействия защиты в этих режимах в схеме предусмотрена до-

полнительная отсечка.

Однолинейная структур-

ная схема защиты при-

ведена на рис. 8.9, она

содержит: промежуточ-

ные автотрансформато-

ры ТL1 и TL2 для вы-

равнивания вторичных

токов.

Рис. 8.9. Однолинейная

структурная схема за-

щиты ДЗТ-21

213

Промежуточные трансформаторы TL3,TL4 и выпрямители VS1, VS2, через которые фор-

мируется тормозной ток плечей защиты, подаваемый к реагирующему органу РО; стаби-

литрон VD, включенный последовательно в тормозную цепь и обеспечивающий при не-

больших токах работу защиты без торможения (рис, 8.10); трансреактор, TAV, к вторич-

ным обмоткам которого подключено через выпрямитель VS3 реле дифференциальной

отсечки К А и

цепь торможения от тока второй гармоники; фильтр тока второй гармоники ZF и выпря-

митель VS4, через которые подается к РО тормозной ток второй гармоники; устройства

формирования, подготавливающие токи смещения, подаваемые в РО, пропорциональ-

ные тормозным токам.

Рис. 8.10. Характеристика срабатывания

защиты ДЗТ в зависимости от тормозного тока.

Дифзащита использует 3 или 2 комплекта трансформаторов тока, расположенных с

трех сторон трансформатора. Выравнивание вторичных токов по величине и по фа-

зе производится защитой автоматически расчетным путем, для чего при задании

общих характеристик задаются параметры трансформатора и трансформаторов то-

ка. При этом возникает возможность собрать трансформаторы тока со всех сторон

в «звезду» что снижает нагрузку вторичных цепей. Ток нулевой последовательно-

сти, при этом, устраняется программно, что делает характеристики независимыми

от режима нейтрали трансформатора.

Дифзащита устройств R3IPT и MX3DPT3A фирмы ALSTOM

Реле имеют тормозную характеристику пропорционального типа (процентное тор-

можение) - ток срабатывания защиты увеличивается пропорционально увеличению

тока короткого замыкания. Тормозным током является самый большой ток среди

подводимых к реле, по каждой фазе отдельно.

ID D E

Зона срабатывания.

Зона торможения.

A В

2.5Iн Iт

Рис.8.11. Характеристика дифференциальной защиты R3IPT.

ID - дифференциальный ток

Iт - тормозной ток - равен наибольшему из трех вторичных токов.

214

Участок АВ - начальный, на этом участке ток срабатывания не зависит от тормо-

жения. В точке В характеристика начального участка пересекается с первой тормозной

характеристикой. Она имеет наклон Р1 и начинается от начала координат. Этот характе-

ристика работает при малых токах короткого замыкания, когда погрешность трансформа-

торов тока невелика. При токах, больших 2.5 Iн начинается вторая тормозная характери-

стика, которая пересекается с первой в точке С и имеет более крутой наклон - Р2 учиты-

вая большую погрешность трансформаторов тока при больших ТКЗ. И последний уча-

сток - DE - ток срабатывания опять не зависит от тормозного тока. Ломаная линия

ABCDE представляет общую характеристику дифференциальной защиты.

Для обеспечения отстройки дифзащиты от броска тока намагничивания при подаче на-

пряжения применяется блокировка второй гармоникой тока КЗ. Блокировка по току пятой

гармоники, предназначена для предотвращения ложной работы дифзащиты от повышен-

ного тока намагничивания при перевозбуждении (подачи напряжения на обмотку транс-

форматора значительно выше номинального). Она работает совместно с предыдущей и

нормально должны быть введены обе блокировки.

Благодаря наличию блокировок, ток срабатывания дифзащиты может быть выполнен

значительно меньшим номинального тока трансформатора.

При выборе уставок следует исходить из таких соображений. Уставки дифреле выбира-

ются без расчета.

Реле градуировано в относительных единицах к номинальному вторичному току транс-

форматоров тока стороны ВН, принятой за основную. Вторичные токи остальных сторон

пересчитываются к основной стороне автоматически.

Ток срабатывания 1 участка характеристики (АВ) принимается равным 0.4 номинального

тока трансформатора.

Коэффициент торможения Р1 первого участка тормозной характеристики в зоне малых

токов КЗ, принимается равным 0.4

Коэффициент торможения Р2 второго участка тормозной характеристики в зоне больших

токов КЗ принимается равным 1.

Для отстройки от броска тока намагничивания ток срабатывания отсечки должен быть

равен 6.

Ток блокировки по 2 гармонике принимается равным – 20%.

Ток блокировки по 5 гармонике принимается равным – 15%.

Группа соединений трансформатора, выравнивание вторичных токов по величине и фазе

учитывается программным путем. Можно учесть программно и полярность трансформа-

торов тока.

Устройство дифзащиты на реле MiCOM P632-633 ALSTOM

Оно имеет немного отличающиеся характеристики, см. рисунок 8.12. Реле MiCOM P632-

633 имеет торможение арифметической полусуммой токов.

Участок |I| - начальный, на этом участке ток срабатывания не зависит от тормо-

жения. Характеристика начального участка пересекается с первой тормозной характери-

стикой в точке где сходится линия тормозной характеристики при одностороннем питании

КЗ. Она имеет наклон Р1 (участок |II|) . Этот характеристика работает при малых токах

короткого замыкания, когда погрешность трансформаторов тока невелика. Тока начала

второго участка торможения |III| задается уставкой. Имеется еще 2 уставки: при токе

Id>> прекращается действие блокировки по 2 гармонике, и при токе Id>>> прекращается

действие тормозной характеристики.

Для обеспечения отстройки дифзащиты от броска тока намагничивания при подаче на-

пряжения применяется блокировка второй гармоникой тока КЗ. Блокировка по току пятой

гармоники, предназначена для предотвращения ложной работы дифзащиты от повышен-

ного тока намагничивания при перевозбуждении (подачи напряжения на обмотку транс-

форматора значительно выше номинального). Она работает совместно с предыдущей и

нормально должны быть введены обе блокировки.

Благодаря наличию блокировок, ток срабатывания дифзащиты может быть выполнен

значительно меньшим номинального тока трансформатора.

215

При выборе уставок следует исходить из таких соображений. Уставки выполняются без

расчетов.

Реле градуировано в относительных единицах к номинальному вторичному току транс-

форматоров тока стороны ВН, принятой за основную. Вторичные токи остальных сторон

пересчитываются к основной стороне автоматически.

Ток срабатывания 1 участка характеристики |I| принимается равным 0.4 номинального

тока трансформатора.

Коэффициент торможения Р1 первого участка тормозной характеристики |II| в зоне ма-

лых токов КЗ, принимается равным 0.4.

Ток начала второго участка торможения равен 1.2 номинального тока.

Коэффициент торможения Р2 второго участка тормозной характеристики |III| в зоне

больших токов КЗ принимается равным 1.одинаковыми и равными 6.

• Уставки Id>> и Id>>> принимаются одинаковыми и равными 6.

• Ток блокировки по 2 гармонике принимается равным – 20%.

• Ток блокировки по 5 гармонике принимается равным – 15%.

• Группа соединений трансформатора, выравнивание вторичных токов по ве-

личине и фазе учитывается программным путем. Можно учесть программно и по-

лярность трансформаторов тока.

Дифференциальная защита от замыканий на землю.

Входит в состав защиты MiCOM P632, P633. работает на фильтрах тока нулевой после-

довательности и защищает обмотку трансформатора с заземленной нейтралью. Включа-

ется на трансформаторы тока со стороны вводов защищаемой обмотки и на трансформа-

тор тока установленный со стороны заземленной нейтрали. Дифзащита также имеет про-

центное торможение. Характеристику см. ниже рис 8.13. Защита более чувствительная,

чем основная дифзащита, которая не реагирует на ток нулевой последовательности. Она

достаточно четко реагирует на витковые замыкания обмотки трансформатора.

Начальная точка характеристики Id> регулируется в пределах 0.1-1.0 Iном.

Коэффициент торможения не регулируется и равен m=1.005.

Ток прекращения действия торможения Id>>> регулируется в пределах 5-10 Iном.

Рекомендуемые уставки:

Id> = 0.2 Iном

Id>>> =5 Iном

m=1.005

Рис.8.12 Характери-

стики срабатывания

дифференциального

органа.

216

Рис. 8.13. Характеристи-

ка срабатывания диф-

ференциального органа

от замыканий на землю

Дифференциальная защита от замыканий на землю

Входит в состав защиты MiCOM P 632, P633. работает на фильтрах тока нулевой после-

довательности и защищает обмотку трансформатора с заземленной нейтралью. Включа-

ется на трансформаторы тока со стороны вводов защищаемой обмотки и на трансформа-

тор тока установленный со стороны заземленной нейтрали. Дифзащита также имеет про-

центное торможение. Характеристику см. ниже рис 8.15

Рис. 8.15. Характеристика срабатывания дифференциального органа от замыканий

на землю.

Начальная точка характеристики Id> регулируется в пределах 0.1-1.0 Iном. Коэффициент

торможения не регулируется и равен m=1.005. Ток прекращения действия торможения

Id>>> регулируется в пределах 5-10 Iном.

Рекомендуемые уставки:

Id> = 0.2 Iном

Id>>>=5 Iном

m=1.005

217

8.4. ГАЗОВАЯ ЗАЩИТА

Газовая защита предназначена для отключения повреждения внутри трансформатора,

когда под действием дуги разлагается масло. Оно устанавливается в рассечку трубы, со-

единяющей бак трансформатора с расширителем.

Образующиеся при дуговом замыкании внутри бака газы выталкивают масло из трубо-

провода и газового реле, а затем прорываются в расширитель, заполняя по пути газовое

реле. При незначительном выделении газа, он через трубу заполняют верхнюю часть га-

зового реле, а излишек прохо-

дит в расширитель. Таким обра-

зом, в газовом реле скопляется

газ, который можно выпустить

через кран или набрать в спе-

циальную емкость и направить

на анализ.

Рис. 8.14. Газовое реле типа BF-80.

1- верхний (сигнальный) поплавок ,

2 заслонка, 3 нижний поплавок.

Стрелка – направление струи мас-

ла и газа.

Внутри объема, где скопляется

газ, находится поплавок, кото-

рый при появлении газа опуска-

ется и замыкает контакты, дей-

ствующие на сигнал (сигнальный элемент газового реле). При срабатывании сигнализа-

ции, необходимо отключить трансформатор, взять пробы газа; состав газа затем анали-

зируется. Для взятия пробы газа реле оснащено специальным краном, а для наблюдения

за количеством газа имеется специальное окно с делениями. Простейшим способом ана-

лиза является проверка газа на горючесть и цвет. Горючие газы образуются в масле под

действием электрической дуги и свидетельствуют о ее появлении внутри бака трансфор-

матора. Окрашивание газа происходит при горении твердой изоляции внутри трансфор-

матора. Химический анализ дает более точные сведения о характере повреждения. Сле-

дует иметь в виду, что в газовом реле может оказаться и воздух, который был растворен

в масле и начал выделяться после его нагрева. Инструкциями запрещается отбор газа на

трансформаторе, находящемся под напряжением, из соображений безопасности – незна-

чительное вначале повреждение может перерасти в большое повреждение с разрывом

бака и пожаром, вследствие чего пострадает персонал, отбирающий пробу газа. Второй

элемент (поплавок) газового реле расположен внутри реле прямо на пути потока масла из

трубы в расширитель, он может опуститься под давлением масла при его броске или при

заполнении реле газом. Для четкой работы при броске масла в современных реле попла-

вок дополнительно соединяется со специальной заслонкой (см. рис. 8.14.).

Бросок масла или появление сразу большого объема газа происходит при серьезном

повреждении внутри бака, поэтому этот элемент действует сразу на отключение. Отклю-

чающий элемент срабатывает также при отсутствии масла в газовом реле. Нормально

это происходит при течи из бака, когда масло целиком ушло из расширителя и газового

реле. Но существует и вторая возможность: между газовым реле и расширителем имеет-

ся кран, перекрывающий выход масла из расширителя.

Если этот кран оставить в закрытом состоянии, то при понижении температуры масла в

трансформаторе уровень его понизится и масло уйдет из газового реле. Трансформатор

отключится. Поэтому оперативный персонал обязан проверить положение крана перед

включением трансформатора.

Новый трансформатор должен включаться с введенным на отключение сигнальным по-

плавком газовой защиты, который может сработать и при начинающемся повреждении

трансформатора, до короткого замыкания в нем.

218

При включении нового трансформатора по мере его нагрева происходит выделение воз-

духа, растворенного в масле. Он заполняет газовое реле и его необходимо время от вре-

мени выпускать. Выводить действие отключающего элемента на отключение до прекра-

щения выделения воздуха не разрешается. Для обеспечения свободного выхода газов

при слабом газообразовании, трансформатор устанавливается так, чтобы крышка транс-

форматора и трубопровод имели подъем в сторону газового реле. Отключающий элемент

газовой защиты имеет уставку срабатывания по скорости масла.

Величина уставки определяется по заводской инструкции и может корректироваться в

зависимости от состояния трансформатора. Дело в том, то бросок масла происходит не

только при повреждении внутри трансформатора, но и при внешних коротких замыканиях.

При КЗ динамическим воздействием тока обмотки трансформатора сжимаются и посы-

лают толчком масло в расширитель. Сжатию препятствуют клинья которые раскрепляют

обмотку. Однако со временем клинья усыхают и деформируются и витки обмотки полу-

чают возможность некоторого перемещения. При этом бросок масла становится сильнее

и скорость масла увеличивается. В какой то степени срабатывания газовой защиты мож-

но избежать путем загрубления уставки по скорости масла, если срабатывание газовой

защиты происходит при толчке масла. Но лучше выполнить капитальный ремонт транс-

форматора с укреплением обмоток.

Газовая защита переключателя РПН

Контакторы переключателя РПН находятся в отделенном от бака трансформатора отсе-

ке. Поскольку при переключении контакторов дуга горит в масле, то масло постепенно

разлагается с выделением газа и других компонентов. Это масло не смешивается с ос-

тальным маслом в баке и не ухудшает его качество. Бак РПН так же соединяется с рас-

ширителем (отдельный отсек) и соединительной трубе устанавливается специальное ре-

ле типа например URF-25. Это реле называется струйным и работает только при броске

масла. В реле только один отключающий элемент – заслонка вместо поплавка. Газ, вы-

деляющийся при переключении контакторов, свободно выходит в расширитель и не вы-

зывает срабатывания реле. Срабатывание реле вызывает бросок масла, происходящий

при перекрытии внутри отсека РПН. После срабатывания струйное реле остается в сра-

ботанном положении и должно возвращаться в исходное положение нажатием кнопки на

реле. Реле снабжено также кнопкой опробования, нажав на которую можно отключить

трансформатор. Эта кнопка наиболее удобна для персонала производящего опробование

отделителя и короткозамыкателя и бывают случаи, когда после опробования реле остав-

ляли в сработанном состоянии и, при включении трансформатора, он отключался обрат-

но. Поэтому при вводе трансформатора необходимо проверить положение струйного ре-

ле РПН.

Примечание: есть еще один элемент на трансформаторе, положение которого

нужно проверить перед включением: отсечной клапан. Он стоит на мощных транс-

форматорах и при его срабатывании перекрывается выход масла из расширителя в

трансформатор. На закрытие отсечного клапана действует защита от внутрен-

них повреждений трансформатора. Его также нужно взвести перед включением,

иначе будет нарушена связь между трансформатором и расширителем и в послед-

ствии может произойти ложная работа газовой защиты.

8.5. ЗАЩИТА ОТ СВЕРХТОКОВ ПРИ ВНЕШНИХ КЗ (МАКСИМАЛЬНАЯ ЗАЩИТА)

Максимальная защита служит для отключения трансформатора при КЗ на сборных

шинах или на отходящих от них присоединениях, если РЗ или выключатели этих эле-

ментов отказали в работе. Одновременно РЗ от внешних КЗ используется и для защи-

ты от повреждения в трансформаторе. Однако по условиям селективности МТЗ должна

иметь выдержку времени и, следовательно, не может быть быстродействующей. По

этой причине в качестве основной РЗ от повреждений в трансформаторах она исполь-

зуется лишь на маломощных трансформаторах. На трансформаторах, имеющих специ-

альную РЗ от внутренних повреждений, РЗ от внешних КЗ служит резервом к этой за-

щите на случай ее отказа. Защита

двухобмоточных понижающих трансформаторов [3].

Схема МТЗ

трансформатора с односторонним питанием приведена на рис. 8.. Чтобы

219

включить в зону действия защиты сам трансформатор, РЗ устанавливается со сторо-

ны источника питания и должна действовать на отключение выключателя Q1. То-

ковые реле МТЗ включаются на ТТ, установленные у выключателя Q2.

На рис. 8.16, а приведена схема РЗ трансформатора, выполненная с двумя токовыми

реле КА1 и КА2, которые, сработав, с выдержкой времени одновременно действу-

ют на отключение выключателей Q1 и Q2. При этом в случае внешних КЗ на стороне

низшего напряжения (НН) трансформатора отключение выключателя Q2 резервирует

действие выключателя Q1. Часто РЗ выполняют с двумя выдержками времени; с

первой t

на отключение выключателя Q1 со стороны НН, а со второй t

= t

+ ∆t на от-

ключение Q2 со стороны ВН.

Рис. 8.16. Максимальная токовая защита двухобмоточного понижающего

трансформатора:

а - схема токовых цепей с тремя ТТ; б - схема токовых цепей с двумя ТТ

ТТ, установленные у выключателя Q2.

В случае неотключенного внешнего КЗ на стороне НН МТЗ с выдержкой времени

отключит выключатель Q1, трансформатор при этом останется под напряжением

со стороны ВН. В случае же повреждения в трансформаторе и отказе его основных

быстродействующих РЗ МТЗ с выдержкой времени отключит выключатель Q2.

Токовые реле КА1 и КА2 в схеме МТЗ трансформаторов с ВН 110-220 кВ подключены к

ТТ, соединенным в треугольник (рис. 8.16, а). Такое выполнение токовых цепей МТЗ

предотвращает возможное неселективное ее действие при КЗ на землю: в сети 110-

220 кВ (в случае, когда нейтраль трансформатора заземлена). Защита может дейст-

вовать при всех видах между

фазных КЗ на сторонах как ВН, так и НН трансформатора

со схемой соединения обмоток Y/

∆

. При этом, однако по сравнению с МТЗ, содержащей

три токовых реле, подключенных к ТТ, соединенным в полную звезду, имеет место сни-

жение чувствительности на 15% при двухфазном КЗ на стороне НН 6-10 кВ. При двух-

фазном КЗ за трансформатором со схемой Y/

∆ токи в 2 фазах на стороне ВН равны ½ I

(3)

½ I

(3)

, I

(3)

см. главу 4. Такие же токи будут в реле. Если трансформаторы тока на стороне

ВН собрать в треугольник, то ток в реле равен по величине току двухфазного КЗ и соотно-

шение между ними будет равно 1 / 0.876.

Для трансформаторов со схемой соединения обмоток

или

∆

и не связанных с

сетью с заземленной нейтралью, МТЗ выполняется двумя токовыми реле КА1 и КА2, ТТ

при этом соединяются в неполную звезду

(см. рис. 8.16, б)

. Подобная схема МТЗ может

применяться и на трансформаторах со схемой соединения обмоток

∆

. При этом для

повышения чувствительности МТЗ к двухфазным КЗ за трансформатором с такой схемой

соединения, устанавливается дополнительное реле в обратном проводе токовых цепей

КA3 (показано пунктиром на рис. 8.16,

). Аналогичная схема применяется и на транс-

форматорах со схемой соединения обмоток треугольник-звезда с заземленной нулевой

точкой (обычно питающих сеть 0,4 кВ).

Для выполнения защиты с 2 токовыми органами, можно применить комплектное устрой-

ство УЗА-10 или УЗА-АТ. Если требуется использование трех измерительных органов то

можно использовать реле MiCOM P121-124.

б)

220

Выбор уставок МТЗ

Ток срабатывания МТЗ находится из условия возврата токовых реле при максималь-

ной нагрузке

с.з.

= k

.*k

сз

раб.макс.

. (8.16)

Где k

. коэффициент надежности - 1.2 для УЗА-10 и других микропроцессорных защит

и 1.3 -для УЗА-АТ.

сз

= коэффициент самозапуска можно принять равным 2.5 для городских сетей общего

назначения и 2 для сельских сетей.

Примечание. Указанный коэффициент нельзя применять для трансформатора, пи-

тающего сосредоточенную двигательную нагрузку. Для такого трансформатора не-

обходимо стандартными методами определить общий пусковой ток и подставить в

формулу взамен kсз* I

раб.макс.

Максимальный рабочий ток трансформатора.

kв. коэффициент возврата защиты: он составляет 0.85 для устройства УЗА-АТ и 0.92

для УЗА-10. Для микропроцессорных защит фирмы ALSTOM он равняется 0.95.

Рис. 8.17. При отключении трансформатора Т2 и

включении от АВР секционного выключателя воз-

никает перегрузка трансформатора Т1

Максимальный ток нагрузки с учетом самозапуска,

от которого необходимо отстроить МТЗ, обычно опре-

деляется из рассмотрения трех видов нарушения: от-

ключение параллельно работающего трансформатора,

включение трансформатора от АПВ на неотключенную

нагрузку, автоматическое подключение нагрузки при

действии АВР в случае исчезновения напряжения на

соседней секции (рис. 8.17). В двух первых случаях

с.з.

определяется по (8.16). В третьем случае

с.з

определяется по выражению

с.з.

= k

.*( I

I раб.макс. +

сз

I I раб.макс.)

/ k

(

8.17).

Где I

Iраб.макс.

и I

I I раб.макс.

- максимальные значения токов нагрузки секций: I - от которой

при действии АВР подается напряжение и II - на которую подается напряжение.

Коэффициент чувствительности при КЗ в конце защищаемого участка определя-

ется по формуле:

= I

к мин.

с.з

(8.18).

Где -

к мин

минимальное значение тока при КЗ на стороне НН трансформатора;

вид КЗ определяется в соответствии с табл. 8.2.

Значение

должно быть не менее 1,5 при выполнении МТЗ функций основной

защиты шин и не менее 1,2 при выполнении функций резервирования. Если чув-

ствительность МТЗ оказывается неудовлетворительной, то применяются другие,

более чувствительные РЗ: ДЗ, МТЗ НП и ОП.

Выдержка времени выбирается из условий селективности на ступень выше

наибольшей выдержки времени t

РЗ присоединений, питающихся от трансформа-

тора:

= t

+ ∆t

(8.19).

Выдержка времени МТЗ с ограниченно зависимой характеристикой выбирается из усло-

вия (8.18) в предположении, что ток в реле равен току КЗ, проходящему через транс-

форматор в случае повреждения в начале ЛЭП, питаемой трансформатором. Защиту с

ограниченно зависимой характеристикой следует применять в тех случаях, когда по-

средством ее удается ускорить отключение повреждения в трансформаторе или на ши-

нах.