Волик А.Р. Конструкции из дерева и пластмасс

Подождите немного. Документ загружается.

Лабораторная работа 1

ИСПЫТАНИЕ ЛОБОВОЙ ВРУБКИ

Цель работы:

•

определить расчетную несущую способность соединения и срав-

нить ее с разрушающей нагрузкой;

•

определить деформации смятия врубки и построить график зави-

симости деформаций от нагрузки.

1.1. Общие сведения

Врубкой называют соединение (рис. 1.1), в котором усилие элемента,

работающего на сжатие, передается другому элементу непосредственно

без вкладышей или других рабочих связей. За этим видом соединения со-

хранилось старое название «врубка», хотя в настоящее время врезка и

гнезда выполняются не топором, а электро-, мотопилой и т.д.

Лобовая врубка может утратить несущую

способность при достиже-

нии одного из трех предельных состояний:

•

смятие площадки упора;

•

скалывание площадки;

•

разрыв ослабленного врубкой нижнего пояса.

α = 30°

V V

Qi,d

Рис. 1.1. Конструкция лобовой врубки

Расчетная несущая способность соединения на смятие определя-

ется по формуле

dcm

dсm

⋅=

α..

, (1.1)

где

A – рабочая площадь cмятия, определяемая по формуле

⋅

cos

где b – ширина сминаемого участка; h

–

глубина врубки;

dcm ..α

– расчетное сопротивление смятию древесины под углом к

волокнам, определяемое по формуле

α+α

.90.

.0.

cossin

dcm

; (1.2)

dcm .0.

dcm .90.

– расчетные сопротивления смятию вдоль волокон и

поперек, определенные в соответствии с [6, п. 2.1.2];

Расчетная несущая способность соединения на скалывание опре-

деляется по формуле

⋅=

.mod.

, (1.3)

где

dv ⋅mod.

– расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление

древесины скалыванию вдоль волокон, определяемое по формуле

β+

.0.

.mod.

, (1.4)

где

dv .0.

– расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль воло-

кон, определяемое по приложению 2;

– коэффициент, равный 0,25 (при

обеспечении обжатия площадки скалывания 125,0

); e – плечо сил ска-

лывания, принимаемое 0,5h; h – полная высота поперечного сечения ска-

лываемого элемента; l

– расчетная длина плоскости скалывания, прини-

маемая не более 10 глубин врезки в элемент;

A – расчетная площадь скалывания, определяемая по формуле

νν

⋅= lbA , где b – ширина скалываемого участка.

Расчетная несущая способность соединения на растяжение в ос-

лабленном сечении

определяется по формуле

dt inf

.0.

⋅⋅=

, (1.5)

где

dt .0.

– расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль воло-

кон, определяемое по приложению 2; k

= 0,8 – коэффициент, учитываю-

щий концентрацию напряжений в деревянных элементах при наличии ос-

лаблений в соответствии с [6, п. 2.1.2.9]; A

inf

– площадь поперечного сече-

ния элемента нетто, т.е. с учетом ослаблений.

1.2. Методика проведения испытаний

Приборы и оборудование:

машина испытательная МС-100, приспо-

собления для испытаний, штангенциркуль, индикаторы часового типа,

электровлагомер.

Геометрическая схема образца, его размеры показаны на рис. 1.1.

Подготовленную к испытаниям конструкцию устанавливают в прес-

совую установку. Путем обмера определяют необходимые для расчета фак-

тические геометрические размеры элементов лобовой врубки (табл. 1.1) пе-

ред ее испытанием.

Таблица 1.1

Результаты испытаний и расчетов

Показатели Величины

1 2

1. Порода

2. Геометрические размеры

• ширина сечения, мм

b =

• полная высота поперечного сечения скалы-

ваемого элемента, мм

h =

• глубина врубки, мм

• расчетная длина плоскости скалывания, мм

• плечо сил скалывания, мм

e =

• угол наклона, град.

• рабочая площадь cмятия, мм

⋅

cos

• расчетная площадь скалывания, мм

νν

⋅

lbA

• площадь поперечного сечения элемента нет-

то, т.е. с учетом ослаблений, мм

inf

(

)

⋅

−

bhh

3. Расчетные сопротивления древесины, МПа:

• смятию вдоль волокон (с учетом

kk ,

mod

соответствии с [6, п. 2.1.2])

dcm .0.

• смятию поперек волокон (с учетом

kk ,

mod

в соответствии с [6, п. 2.1.2])

dcm .90.

Окончание табл. 1.1

1 2

• расчетное сопротивление смятию древесины

под углом к волокнам

α+α

.90.

.0.

cossin

dcm

• расчетное сопротивление древесины скалы-

ванию вдоль волокон (с учетом

kk ,

mod

в со-

ответствии с [6, п. 2.1.2])

dv .0.

• расчетное среднее по площадке скалывания

сопротивление древесины скалыванию вдоль

волокон

β+

.0.

.mod.

• расчетное сопротивление древесины растя-

жению вдоль волокон (с учетом

kk ,

mod

в со-

ответствии с [6, п. 2.1.2])

dt .0.

4. Расчетная несущая способность соедине-

ния, кН:

• на смятие

dcm

dсm

⋅=

α..

• на скалывание

⋅=

.mod.

• на растяжение в ослабленном сечении

dt inf

.0.

⋅⋅=

5. Расчетная нагрузка, кН:

• на смятие

α=

⋅

cos/

dcm

dсm

• на скалывание

α=

⋅

• на растяжение в ослабленном сечении

α⋅⋅= tg

.0.

6. Минимальная расчетная нагрузка, кН

di min..

Испытания производятся при кратковременном машинном нагру-

жении ступенями по 1 кН. На каждой ступени нагрузки снимают отсчеты

по двум индикаторам для определения деформаций смятия врубки и запи-

сывают в журнал испытания, форма которого приведена в табл. 1.2. После

приложения нагрузки 0,8

min..di

Q индикаторы снимают, и производится

дальнейшее нагружение образца до разрушения.

Определение полных деформаций смятия врубки производится по

данным отсчетов индикаторов с учетом их масштаба. Для этого из отсчета

при нагрузке, соответствующей ступени нагружения, нужно вычесть от-

счет при нулевой нагрузке. А затем определить среднее значение полной

деформации по двум индикаторам.

Таблица 1.2

Испытание соединения

Индикатор № 1 Индикатор № 2

Нагрузка,

кН

Отсчет по

прибору

Полная

деформация,

мм

Отсчет по

прибору

Полная

деформация,

мм

Средняя полная

деформация, мм

……

max, exp

По вычисленным средним значениям деформаций смятия строится

график зависимости этих деформаций от нагрузки (рис. 1.2). По графику

определяют полную деформацию смятия врубки при расчетной нагрузке

dсm.

, величины рыхлой и упругой деформаций.

εel

Qcm,d

εсm,exp

εpl

ε, мм

Q i.d, кН

Рис. 1.2. График зависимости деформаций смятия от нагрузки

В завершение работы следует произвести сопоставление экспери-

ментальных данных с теоретическими по выражениям:

• опытное значение разрушающей нагрузки

exp.max

Q составляет от

теоретического значения разрушающей нагрузки

di min..

%100

min..

min..exp.max

⋅

−

;

• опытное значение деформаций смятия врубки

exp.cm

при расчет-

ной нагрузке

dcm

составляет от величины деформации соединения

max.cm

, определенного с учетом СНБ 5.05.01-2000

max.cm

= 1,5 мм [1,

табл. 8.1],

%.100

max.

max.exp.

⋅

−

сmсm

Отчет должен содержать рисунки образца с указанием действи-

тельных размеров, таблиц расчетов и испытаний соединения со всеми вы-

числениями, график зависимости деформаций смятия от нагрузки и анализ

результатов испытания.

Лабораторная работа 2

ИСПЫТАНИЕ СОЕДИНЕНИЯ НА НАГЕЛЯХ

Цель работы

• определить разрушающую нагрузку и сравнить ее с расчетной не-

сущей способностью соединения;

• определить нагрузку, при которой резко возрастают остаточные

деформации;

• определить деформацию соединения при расчетной несущей спо-

собности соединения.

2.1. Общие указания

Расчетную несущую способность соединения на цилиндрических на-

гелях из одного материала (сосны или ели) и одинакового диаметра следу-

ет определять по формуле

snldd

nnRR

min.

, (2.1)

где

min.ld

R – минимальное значение несущей способности одного среза на-

геля в соединении;

– количество нагелей в соединении; n

– количество

швов в соединении для одного нагеля.

Расчетную несущую способность одного среза в односрезных и сим-

метричных двухсрезных соединениях (рис. 2.1.) следует принимать как

наименьшее значение из найденных по приведенным ниже формулам:

⎪

⎩

⎪

⎨

⎧

β+

kdf

dktf

ndn

)1(

min

2.2.

1.1.

; (2.2)

.1.

.2.

следует принимать по [6, табл. 4.1, 4.2], где расчетное со-

противление древесины смятию приведено для сосны и ели при нормаль-

ных условиях эксплуатации. Для соединения элементов из древесины дру-

гих пород или для других условий эксплуатации следует учитывать коэф-

фициенты

mod

k ,

k в соответствии с [6, п. 2.1.2];

– расчетное сопротивление изгибу нагеля [6, табл. 4.3]. При со-

единении элементов из древесины других пород, отличающихся от сосны и

ели, или для условий эксплуатации, отличающихся от нормальных, рас-

четное значение сопротивления изгибу нагеля следует умножать на квад-

ратный корень соответствующих коэффициентов (

mod

k ,

k );

t – толщина крайних элементов в симметричных соединениях или

более тонких элементов в односрезных соединениях;

t – толщина средних элементов в симметричных соединениях или бо-

лее толстых, или равных по толщине элементов в односрезных соединениях;

d – диаметр нагеля;

β – коэффициент, зависящий от отношения толщины более тонкого

элемента к диаметру нагеля

, определяется по формуле

=β , (2.3)

где

k – коэффициент, зависящий от типа нагеля [6, табл. 4.3]. Значение

коэффициента

β , определенного по формуле (2.3), не должно превышать

значение

max.n

β , приведенного в [6, табл. 4.3];

k – коэффициент, учитывающий угол

между силой и направле-

нием волокон, принимается по [6, табл. 4.4].

Промежутки и расстояния между осями нагелей не должны быть

меньше приведенных в [6, табл. 4.5, 4.6].

2.2. Методика проведения испытаний

Приборы и оборудование: индикатор часового типа, машина испы-

тательная МС-100 (ГОСТ 8902-82), штангенциркуль, линейка измеритель-

ная металлическая, электровлагомер.

Для испытания применяют образцы на нагелях в виде стальных

стержней или проволочных гвоздей (рис. 2.1.), изготовленных из сосновых

или еловых досок W = 10 ÷ 15 % (по возможности без пороков).

Рис. 2.1. Конструкция образца нагельного соединения

Предварительно производят геометрические измерения и необходи-

мые расчеты, результаты которых сводят в табл. 2.1.

При испытании образца определяют деформации сдвига соединения

и разрушающую нагрузку.

Для измерения деформаций сдвига в швах на образцах устанавлива-

ют два индикатора, которые закрепляют на крайних досках так, чтобы их

штрихи упирались в уголки, привинченные к средней

доске (рис. 2.2.).

Ниже индикаторов на швы накладывают полоски миллиметровой

бумаги, которые после отвердения клея осторожно разрезают по шву лез-

вием безопасной бритвы. Перед разрушением образца (после того, как ин-

дикаторы будут сняты) по этим разрезанным полоскам измеряют деформа-

ции сдвига

exp.v

Таблица 2.1

Результаты измерений и расчетов

Показатели Обозначение

1. Порода древесины

2. Толщина элементов, мм:

• крайних

– со стороны забивки гвоздя

– со стороны острия гвоздя

• среднего

• расчетная толщина крайнего элемента со стороны

острия

dtt 5,1

−=

3. Диаметр нагеля

4. Количество нагелей

5. Количество швов для одного соединения

6. Расстояния, мм

• между осями вдоль волокон

• до торца элемента вдоль волокон

• между осями поперек волокон

• до кромки элемента поперек волокон

7. Минимальные расстояния по нормам [6, табл. 4.5, 4.6], мм:

• между осями вдоль волокон

min.1

• до торца элемента вдоль волокон

min.2

• между осями поперек волокон

min.3

• до кромки элемента поперек волокон

8. Расчетная несущая способность одного среза, кН:

из условия смятия крайнего элемента

– со стороны забивки гвоздя

dktfR

dhld 1.1.

– со стороны острия гвоздя

dktfR

dhld 1.1.

• из условия смятия среднего элемента

dktfR

dhld 2.2.

из условия изгиба нагеля

– со стороны забивки гвоздя

β+=

)1( dkfR

ndnld

max.

nnn

k β≤=β

– со стороны острия гвоздя

β+=

)1( dkfR

ndnld

max.

nnn

k β≤=β

9. Минимальная несущая способность одного соединения, кН

min.ld

10. Расчетная несущая способность соединения, кН

snldd

nnRR

min.

11. Разрушающая нагрузка, кН

exp.max

12. Полная величина деформации сдвига, мм

exp.v

100

Q/2 Q/2

Рис. 2.2. Схема расстановки индикаторов:

1 – индикаторы; 2 – уголки для упора штифтов; 3 – миллиметровая бумага

Для ликвидации рыхлых деформаций образец предварительно за-

гружают нагрузкой 1 кН, которая принимается в дальнейшем за условный

нуль. Нагружение производится

ступенями с равномерной скоро-

стью 0,3 кН/с. При последующих

нагружениях на каждой ступени

нагрузки, равной 1

÷ 2 кН, с раз-

грузкой после каждого цикла до

условного нуля (рис. 2.3.) сни-

мают отсчеты и записывают

в табл. 2.2.

Величину разрушающей на-

грузки определяют по силоизме-

рителю машины, когда при не-

прерывном росте деформаций на-

грузка не увеличивается.

Рис. 2.3. График зависимости деформации сдвига нагельного соединения от нагрузки:

v.exp

– полная деформация от начала испытаний; ε

– остаточная деформация

за цикл; ε

– упругая деформация; ε

exp, цикл

– полная деформация за цикл