Тер-Саркисов P.M. Разработка месторождений природных газов

Подождите немного. Документ загружается.

Таблица

2.3

Динамика содержания в

продукции

удельного

расхода растворителя-этана при вытеснении

выпавшего

конденсата на

модели

пласта

длиной

5 м (скорость 210"' м/с)

Объем закачки

зтана,

объемы

пор

0,70

0,72

0,74

0,76

0,78

0,80

0,82

0,84

0,86

0,88

0,90

0,92

0,94

0,96

Молярная

доля

этана

продук-

ции,

1,7

1,9

2,2

2,5

2,9

4,3

6,5

13,5

36,7

73,0

84,0

89,0

93,0

95,0

Молярная

мас-

са

добываемого

конденсата,

г/моль

111

112

114

115

116

117

119

120

121

122

123

125

Конденсато-

газовый

фак-

тор,

г/м

11,4

18,3

400

3300

760

3600

2500

420

700

490

370

190

Удельный

расход

этана,

т/т

1,87

1,30

0,026

0,016

0,015

0,026

0,049

0,154

0.748

2,04

3,04

6,07

13,1

20,0

виях растворителя обнаруживается зависимость длины зоны смеси конден-

сат — растворитель от скорости прокачки. Это объясняется особенностя-

ми

механизма вытеснения двухфазной ГКС истощенного пласта раствори-

телем, вязкость которого больше вязкости пластовой газовой фазы, но

меньше вязкости пластовой жидкой фазы (выпавшего конденсата).

Движение смеси пластовой газовой фазы и этана ("первой" смеси) на-

чинается сразу после начала закачки растворителя в пласт. В то же время

вследствие низкой фазовой насыщенности выпавшим конденсатом движе-

ние

смеси конденсата и растворителя ("второй" смеси) начинается только

G, тАг Рис- 2.7. График

изменения

молярной

доли

растворителя С

продукции

и его

удель-

ного

расхода на 1 т извлекаемого конденса-

та

Рис.

2.8. Влияние скорости вытеснения w на

длину

зоны смеси 1

си

конденсат - этан

6 8

м/сут

121

Таблица 2.4

Динамика

длины

зоны

смеси

при

вытеснении

выпавшего

конденсата

этаном

(давление

0 МПа,

температура

20 С,

модель

пласта

длиной

5 м)

Номер

эк-

сперимента

Линейная

ско-

рость

продвиже-

ния

фронта

этана,

10"

м/с

2,34

3,58

8,68

Длина'

зоны

смеси

этан —

конденсат,

1,17

2,14

2,48

* По

анализам

проб

продукции

молярной

до-

лей этана от 5 до 95 %.

после того, как насыщенность этой смесью достигает критической величи-

ны

приблизительно в 30 — 40 % от объема пор.

Скорость движения первой смеси определяется скоростью закачки

растворителя в пласт. Поток этой смеси является источником абсорбируе-

мого конденсатом растворителя, и, естественно, что скорость потока влия-

ет на динамику образования смеси конденсат — растворитель. Экспери-

менты показали, что с увеличением скорости закачки растворителя длина

зоны

смеси конденсат — растворитель увеличивается, но при скоростях

продвижения фронта растворителя более (5т6)-10~

м/с это увеличение ста-

новится

незначительным.

В описываемых экспериментах для изучения влияния скорости потока

на

механизм образования зоны смеси конденсат — растворитель скорости

фильтрации

не выходили за границы области существования закона Дарси;

границы

области были определены по соотношению В.Н. Щелкачева:

(2.2)

где Re^ — число Рейнольдса в ламинарной области фильтрации флюидов;

v — скорость фильтрации флюида, м/с; к — проницаемость пористой

среды, м

; р — плотность флюида в пластовых условиях, г/см

; ц — вяз-

кость флюида в пластовых условиях, 10"' Пас; т — пористость пласта,

доли объема.

Даже для эксперимента, выполненного с наибольшим темпом прокач-

ки

растворителя 8,7 • 10~

м/с, число Рейнольдса было равно (1+3) • 10~

т.е. значительно меньше критического значения Re = 1.

Таким

образом, все эксперименты на модели пласта длиной 5 м были

выполнены

в области существования закона Дарси, типичной для пласто-

вых процессов.

Эксперименты

на моделях пласта длиной 5 и 20 м показали, что при

типичных пластовых скоростях 10~

и 10~

м/с длина зоны смеси раство-

ритель — конденсат в 1,5 — 3 раза меньше величин, полученных для про-

цесса вытеснения нефти растворителем для тех же расстояний 5 и 20 м

соответственно. Таким образом, эффективность вытеснения выпавшего

конденсата растворителем выше, чем нефти, если оценивать процесс по

минимально

необходимому объему оторочки растворителя: 2 — 3 % объема

пор

для конденсата по сравнению с 3 — 4 % объема пор для нефти. Этот

обоснованный

экспериментальным путем вывод весьма важен для газопро-

мысловой практики. Разумеется, максимально необходимый размер ото-

122

рочки растворителя, как и при вытеснении нефти, может быть оценен

только по результатам опытно-промышленного эксперимента. Очевидно,

что и этот размер

будет

несколько ниже, чем при вытеснении нефти (6

—

8 % объема пор по сравнению с 10—12 %).

Основной вывод из проведенных исследований можно сформулиро-

вать следующим образом. Образование зоны смеси при вытеснении рас-

творителем жидких углеводородов типа газового конденсата с низкой фа-

зовой насыщенностью пласта (S < S

) происходит на существенно мень-

ших пройденных фронтом растворителя расстояниях, чем в

случае

вытес-

нения

растворителем нефти, насыщенность пласта которой S > S

2.1.3

Повышение конденсатоотдачи пласта

при

нагнетании диоксида

углерода

Эффект

повышения нефтеотдачи при закачке диоксида

углерода

по срав-

нению,

например, с заводнением обусловлен, прежде всего, развивающимся

процессом смешивающегося или частично смешивающегося вытеснения,

увеличением насыщенности пласта нефтью вследствие растворения в нефти

диоксида

углерода,

улучшением соотношения вязкостей и уменьшением

поверхностного натяжения на границе вытесняемого и вытесняющего

флюидов. Наилучший эффект и максимальный коэффициент нефтеотдачи

обеспечиваются при смешивающемся вытеснении, которое возможно

только в определенных термобарических условиях.

Как

показали А.Ю. Намиот, И.И. Дунюшкин, В. Холм и

другие

иссле-

дователи, минимальное давление смесимости нефти и диоксида

углерода

при

данной (пластовой) температуре зависит от молярной массы нефти и

незначительно от ее компонентного состава. Минимальное давление сме-

симости нефти и диоксида

углерода

тем больше, чем выше температура и

молярная масса нефти (углеводорода). Проведенные В. Балинтом, П.И. За-

бродиным, Н. Манганом и другими учеными экспериментальные исследо-

вания

показали, что процесс смешивающегося вытеснения нефти диокси-

дом

углерода

происходит при многократном контактировании в процессе

фильтрации смешивающихся компонентов и постепенном обогащении

зоны

смеси тяжелыми углеводородами. Поэтому равенство минимальных

давлений смесимости не может полностью характеризовать идентичность

процессов смешения. Согласно тем же исследованиям, минимальное давле-

ние

смесимости многокомпонентной углеводородной жидкости (нефти)

можно определять по минимальному давлению смесимости бинарной смеси

диоксида

углерода

с каким-либо индивидуальным углеводородом, молярная

масса которого равна молярной массе нефти. Минимальное давление сме-

симости с диоксидом

углерода

нефтей различной молярной массы опреде-

ляется экспериментально. Так, при пластовой температуре 60 °С однофаз-

ное состояние смеси и, следовательно, смешивающееся вытеснение диок-

сидом

углерода

нефти с молярной массой 185 г/моль возможно при давле-

нии

14 МПа и более, для нефти или конденсата с молярной массой

115 г/моль достаточно давление 11 МПа и более.

В зарубежной и отечественной практике, если судить по литературе,

123

нет примеров разработки газоконденсатных месторождений с применени-

ем диоксида

углерода

в смеси с природным газом для закачки в пласт с

целью поддержания давления.

Процесс

извлечения конденсата из пласта газоконденсатного место-

рождения в отличие от нефтяных месторождений характеризуется не-

большой исходной насыщенностью порового пространства жидкой углево-

дородной фазой в пределах не выше 10—15 % объема пор, облегченным

по

сравнению с нефтью составом углеводородов и присутствием природно-

го газа (в основном метана) в большей части порового пространства.

Основываясь на экспериментальных исследованиях для нефтей, можно

оценить

минимальное давление смесимости с этим агентом индивидуально-

го углеводорода, молярная масса которого равна молярной массе конденса-

та.

Наибольший

интерес для изучения процессов смешивающегося вытес-

нения

конденсата диоксидом

углерода

представляют подробные исследова-

ния

Г. Римера и Б. Сейджа системы диоксид

углерода

— декан, молярная

масса которого (142 г/моль) характерна для конденсата.

По

результатам этих исследований была построена зависимость ми-

нимального давления смесимости системы диоксид

углерода

— декан от

температуры, представленная на рис. 2.9. Там же для сравнения нанесены

зависимости минимального давления смесимости диоксида

углерода

с эта-

ном

и пропаном С

, полученные экспериментальным путем на анало-

гичной

установке. На кривых нанесены критические точки А, В, D: левая

часть кривых относится к жидкости, правая — к газообразному состоя-

нию.

При температуре выше критической (31 °С) диоксид

углерода

пред-

р,МПш

100 t, "С

Рис.

2.9.

Экспериментальные

зависи-

мости

минимального

давления

сме-

симости

нефтей

диоксидом

углеро-

да от

температуры:

1 - СО

; 2 - С

; 3 - С

р,МПа

1 2 3 4 а

Рис.

2.10.

Зависимость

молярной

доли

СО2

диок-

сида

углерода

жидкой

смеси

деканом

от дав-

ления

р и

температуры

1 — а =

[[

со

); 2, 3, 4, 5, 6 —

температура

соот-

ветственно

4,4; 20; 38; 71 и 104 °С

124

ставляет собой газ,

система диоксид

углерода

—

декан

при

давлении

вы-

ше минимального давления смесимости также

будет

газообразном состо-

янии.

Для температуры

60 "С это

давление должно быть равно

или

больше

11,8 МПа.

Ниже

минимального давления смесимости система

будет

двухфазной;

газообразный диоксид

углерода,

растворяясь

жидком конденсате, увели-

чивает

его

объем,

что

приводит

увеличению насыщенности пористой

среды жидкой фазой.

На рис. 2.10

представлены зависимости молярной

доли диоксида

углерода

жидком декане

со

от

давления

при

различных

температурах.

Там же

нанесены экспериментальные точки, полученные

наших опытах

при

комнатной температуре

(20 °С) на

трубной насыпной

модели пласта, которая

будет

описана ниже.

По тем же

данным была

по-

строена нанесенная

на рис. 2.10

зависимость увеличения первоначального

объема жидкости (декана)

а от

содержания растворенного

в ней

диоксида

углерода

со

Приведенные данные

по

системе диоксид

углерода

—

декан

послужили основой

для

выбора условий экспериментального исследования

извлечения

из

пористой среды жидкого декана, которым моделировали

конденсат.

Процесс

извлечения выпавшего

пласте конденсата диоксидом

угле-

рода изучался

на

установке, схематически представленной

на рис. 2.11.

Опыты проводили

на

термостатируемой трубной модели пласта, которая

состояла

из

четырех прямых

труб

диаметром

2,5

•

10~

м,

соединенных

между

собой коленами

на

фланцах; общая длина модели

10,1 м.

Некоторые

опыты проводили

на

одной

трубе

длиной

2 м.

Пористая среда модели

Рис.

2.11. Схема экспериментальной установки с четырехсекционной моделью пласта:

—

модель;

2 —

манометры;

3 —

вентиль запорный;

4 —

вентиль регулировочный;

5 — ре-

дуктор;

б —

баллон СО

;

7 —

баллон

; 8 —

хроматограф;

9 —

барботер;

10 —

газовый счет-

чик

125

представляла собой кварцевый песок широкой фракции проницаемостью

2,4- 10"

, а поровый объем модели был равен 1250 см

. Выпавший в

пласте жидкий конденсат моделировали, как уже отмечалось выше, дека-

ном.

Связанную

воду

не моделировали во избежание побочных эффектов

взаимодействия с ней диоксида

углерода.

Для создания равномерной насыщенности модель, в которой предва-

рительно создавалось давление каким-либо газом, заполняли жидкой сме-

сью декана с пропаном (заранее приготовленной в контейнере) и затем

дегазировали через пять отводов по длине пласта. Различную насыщенность

создавали путем изменения состава жидкой смеси пропан — декан в кон-

тейнере. Количество декана в модели и насыщенность пористой среды оп-

ределяли по изменению порового объема и уточняли после опыта по коли-

честву

извлеченного декана. О полном извлечении декана и чистоте модели

после опыта свидетельствовало значение порового объема.

Перед началом опыта по извлечению декана диоксидом

углерода

мо-

дель продували и заполняли метаном до давления опыта (« 8 МПа), которое

несколько выше минимального давления смесимости при температуре

опыта 34 "С. Такая температура превышает критическую температуру ди-

оксида

углерода

(31 °С). В модель пласта диоксид

углерода

подавали из кон-

тейнера с помощью пресса или давлением газа. Из модели поток смеси

после регулировочного дроссельного вентиля поступал в змеевик,

охлажда-

емый водой, далее в закрытый стеклянный мерный цилиндр, где сепариро-

вали жидкий декан, и в газовый счетчик (ГСБ-400), на котором измеряли

количество газообразной смеси метана с диоксидом

углерода.

Перед газо-

вым счетчиком устанавливали стеклянные пипетки для отбора проб смеси

газов и анализа их на газоанализаторе, который работает на принципе по-

глощения диоксида

углерода

раствором едкого кали.

Методика проведения основных опытов заключалась в том, что из

модели пласта, предварительно заполненной исходным количеством жидко-

го декана и метана, при постоянном давлении и температуре непрерывно

производили выпуск продукции в заданном темпе и периодически

фикси-

ровали показания приборов и мерных устройств.

По

результатам измерений определяли (рис. 2.12) текущий

коэффици-

ент извлечения декана Т| = О /Q

— объемное начальное количе-

ство декана в модели, О

- текущее объемное количество декана, из-

влеченное из модели),

текущую

насыщенность порового пространства де-

каном

S = (Q

-О

)/V

—поровый объем модели); содержание

диоксида

углерода

в газовой смеси на

выходе

— СО

;

текущую

долю жид-

кого декана в извлекаемой продукции о =

АО

/(^Осщ + ДО^) (ДО^-

приведенный к пластовым условиям объем вышедшего газа) и интенсив-

ность извлечения декана С = ДО

Сш

/АО

пл

Опыты в условиях однофазной фильтрации проводили при различной

начальной насыщенности порового пространства деканом (S = 6

—

20 %

объема пор) и различной скорости фильтрации (v = (2,2+8,3)

•

10~

м/с в

диапазоне типичных пластовых скоростей). Во

всех

опытах происходило

смешивающееся вытеснение и декан полностью извлекался. Физическая

картина процесса извлечения декана из модели пласта при нагнетании ди-

126

оксида углерода во всех опытах идентична и иллюстрируется зависимостя-

ми

(рис. 2.13), полученными в опыте при S = 12 % и v = 410~

м/с. Ди-

оксид углерода в добываемом газе появляется при

QJV

0,87, а декан на-

чинает извлекаться при содержании СО

~ 50 %.

В начальный период процесса извлечения содержание декана в про-

дукции примерно постоянно и составляет а = 37 %, т.е. в 3 раза больше

исходной насыщенности пористой среды деканом (S = 12 %), что свиде-

тельствует об образовании движущейся зоны повышенной насыщенности

("вала") декана. Затем, несмотря на максимальную растворяющую способ-

ность газа (СО

= 100 %), интенсивность извлечения декана или содержа-

ние

его в продукции резко снижаются из-за уменьшения текущей насы-

щенности пористой среды жидкостью, и процесс практически заканчива-

ется за период извлечения 0,2

—

0,3 порового объема газа.

Аналогичный характер извлечения декана отмечался и в опытах вы-

теснения его жидким диоксидом углерода, которые проводили при охлаж-

дении модели водой до температуры 12—14 °С и давлении около 5 МПа.

Как

и в экспериментах по смешивающемуся вытеснению декана этаном

или пропаном, можно с некоторыми допущениями считать, что в условиях

полной

смесимости интенсивность извлечения декана (конденсата) пропор-

циональна содержанию смешивающихся компонентов в пористой среде,

т.е. C~S/(1- S).

Результаты экспериментов позволяют рекомендовать применение ди-

оксида углерода при разработке газоконденсатных месторождений. На за-

вершающей стадии разработки газоконденсатных месторождений выпаде-

ние

конденсата в призабойной зоне пласта может привести к существен-

Л;

а СО

, %

0,08

0,04

0,8

• 0,6

• 0,4

• 0,2

• 80

- 60

- 40

- 20

/у*

\ 1

\\1

1 1

0,8 0,9 1,0 1,1

Рис. 2.12.

Зависимость

текущих

коэффициента т|

извлечения

декана и

насыщенности

порового

про-

странства

деканом,

содержания

СО

газовой

смеси

на

выходе

модели

пласта,

текущей

доли

жидкого

декана в

извлекаемой

продукции

от

объема

прока-

чанного

диоксида

углерода

Рис. 2.13.

Зависимость

насыщеннос-

ти S

порового

пространства

доли

о декана в

продукции

от

объема

выходящего

газа

127

ному уменьшению продуктивности скважин. Восстановление их продук-

тивности возможно не только при смешивающемся вытеснении конденсата

из

призабойной зоны диоксида

углерода.

Если пластовое давление ниже

минимального давления смесимости, то за счет растворения газообразного

диоксида

углерода

в жидком конденсате происходит увеличение насыщен-

ности пласта жидкой фазой; возможно такое увеличение насыщенности,

которое сделает жидкую фазу подвижной, т.е. возникнет двухфазная филь-

трация.

На

описанной выше экспериментальной установке (см. рис. 2.11) были

проведены опыты, которые позволили определить условия возникновения

двухфазной фильтрации при нагнетании газообразного диоксида

углерода

в пласт с исходной насыщенностью жидким конденсатом ниже критичес-

кой.

Опыты проводили при различной начальной насыщенности вплоть до

критической в термодинамических условиях, обеспечивающих примерно

двукратное увеличение объема конденсата за счет растворения в нем

угле-

кислоты.

В первом из описываемых опытов начальная насыщенность пористой

среды модели деканом составляла S = 11 % объема пор (это значение ха-

рактерно для пласта, а не для призабойной зоны). При фильтрации газовой

фазы,

которую моделировали азотом, относительная проницаемость моде-

ли пласта (проницаемость, отнесенная к ее величине для "чистой" модели)

практически не изменялась и составляла к = 1,04. Фильтрация газообраз-

ного диоксида

углерода

при среднем давлении около 5,5 МПа и температу-

ре 23 °С не привела к выносу декана, хотя относительная проницаемость

вследствие разбухания конденсата и увеличения его насыщенности понизи-

лась до к = 0,89. При указанных термодинамических параметрах непосред-

ственно измеренное количество растворенного диоксида

углерода

СО2

81 %, чему соответствует а = 2,3 (см. рис.

2.10).

Это означает, что при

фильтрации диоксида

углерода

насыщенность возросла до S = 11- 2,3 =

25 %, однако не достигла критической, и поэтому конденсат остался

неподвижным. Как

следует

из полученной ранее экспериментальной зави-

симости к = к (S), значению S = 25 % соответствует А: = 0,89.

В аналогичном опыте, проведенном при начальной насыщенности 5 =

27 %, давлении 5 МПа, температуре 21 °С и средней скорости фильтра-

ции

v =

3,3-10~

м/с, обнаружены вынос декана и уменьшение насыщен-

ности до S = 19 %. Процесс характеризуется постепенным уменьшением

содержания декана в извлекаемой продукции с 10 до 3 %, при этом в мо-

дель было подано примерно 2,23 поровых объема диоксида

углерода,

из

которых 0,73 пошли на замещение метана, а 1,5 — на процесс извлечения

декана. Эта величина согласуется с расчетной, полученной по изложенной

ниже методике.

Расчетная оценка показывает, что при указанных термодинамических

параметрах молярная доля диоксида

углерода,

растворенного в декане,

СО2

= 75 % и ожидаемое увеличение объема а = 1,75. Это означает, что

начальная насыщенность при растворении диоксида

углерода

увеличилась

до 5 =

27-1,75

= 47 %, т.е. стала больше критической, что и привело к

двухфазной фильтрации, а конечная критическая насыщенность S

191,75

= 33 %.

При

критической насыщенности порового пространства деканом, ко-

торая в данном

случае

составляет 5

= 37 %, остальная часть порового

128

пространства модели была заполнена диоксидом

углерода

при давлении

5,34 МПа и температуре 21,5 °С. Этим термодинамическим условиям соот-

ветствуют

молярная доля диоксида

углерода

в декане

СО2

= 84 % и увели-

чение объема а = 2,8.

результате

разбухания конденсата начальная насыщенность S

•

2,8 = 100 %. Поэтому процесс двухфазной фильтрации при посто-

янном

давлении на

входе

с самого начала характеризовался интенсивным

выносом декана. На рис. 2.14 показано изменение во времени насыщенно-

сти порового пространства S, объема продукции, приведенного к пласто-

вым условиям и поровому объему модели

и содержания декана в

ней

а. В начале процесса основную часть продукции составляет декан

(73 %), затем содержание декана резко падает до 10 %, а насыщенность

при

этом уменьшается с S

= 37 % до S = 20 %.

На

последнем этапе опыта давление было 5,1 МПа, а температура со-

ставляла 21 °С; этим условиям соответствуют

СО2

= 75 % и а = 1,85. По

указанным данным можно оценить конечную насыщенность S = 20

•

1,85 =

37 %, т.е. она такая же, как исходная критическая насыщенность. Филь-

трация диоксида

углерода

после прекращения выноса декана показала, что

относительная проницаемость модели к = 0,77 и близка к относительной

проницаемости модели с S = 37 % при фильтрации азота. По зависимости

= к (5) этой величине k соответствует 5 = 35 %, т.е. величина, близкая

критической насыщенности модели декана. Неизменность критической

насыщенности пористой среды деканом при растворении в нем диоксида

углерода

подтверждается расчетной оценкой происходящего при этом из-

менения

поверхностного натяжения. Подсчитанное по общеизвестным за-

висимостям от парахора и экспериментальным данным исследуемой систе-

мы поверхностное натяжение изменяется от 25 до 5 мДж/м

при молярной

доле диоксида

углерода

в декане

СО2

= 86%. Известно, что поверхност-

ное натяжение начинает влиять на величину критической (остаточной) на-

сыщенности, только если его значение становится менее 0,5 мДж/м

. Не-

которое различие в величинах критической насыщенности возможно, как

уже указывалось, из-за изменения физико-химических свойств декана

(конденсата) при растворении в нем углекислоты. Приближенно, если в

диапазоне S =

0+5

кр

принять прямолинейную зависимость к = 1 —AS, то

можно вычислить, что вследствие уменьшения насыщенности деканом с

Рис. 2.14. Параметры

опыта

по

вытеснению

конденсата

диоксидом

углерода

при

двух-

фазной

фильтрации

смеси

о; S

т,ч

129

= 37 % до S = 20

указанном опыте относительная проницаемость

для газа увеличилась

с к = 0,77 до £ = 0,88, т.е. на 14 %.

Необходимое

для

увеличения насыщенности пористой среды жидким

конденсатом количество диоксида

углерода

можно определить расчетным

путем

на

основании экспериментальных зависимостей молярной доли

рас-

творяющегося газа

от

давления

температуры

увеличения объема декана

от молярной доли, приведенных

на

рис.

2.10.

Расчет проводили следующим образом.

Для

заданного (желательного)

увеличения объема декана (конденсата)

а = S

/ S

(где S

и S

—

конечная

начальная насыщенности жидкостью пористой среды)

по

зависимости

а =

(Х

СО2

)

определяли

СО2

—

молярную долю диоксида

углерода,

раство-

ренного

жидком декане;

по

зависимости

СОг

= Х

СО2

(р, t) —

соответ-

ствующее

ей

значение давления

при данной температуре

t, а по

термоди-

намическим

таблицам

—

соответствующее значение плотности газо-

образного диоксида

углерода

со

Задаваясь рядом значений начальной насыщенности

—

20 —30

определили массовое количество диоксида

углерода

СО2

растворенного

жидком декане,

на

единицу порового объема

из

выражения

(0002/110)2)

где

C)0

—

масса декана;

ji —

молярная масса.

Объем этого газа

пластовых условиях

СО2

CO2

долях

свободного

от

жидкости порового объема этот объем равен Q

/(l~

•$>)•

Кроме

объемного количества диоксида

углерода,

который растворился

жидком декане,

что

увеличило насыщенность

до S

необходимо подать

пласт диоксид

углерода,

который заполнит поровое пространство (1—

Суммарное количество диоксида

углерода,

которое необходимо подать

пласт для увеличения

его

насыщенности

от S

до 5

Результаты расчетов

для

исходной насыщенности

составляющей

10,

и 30%, в

диапазоне изменения

а = 1,1+3 при

температурах

38 °С

(пунктирная

линия)

и 71 "С

(пунктирная линия) представлены

на рис.

2.15,

а, где

показано изменение необходимого количества диоксида углеро-

да

О в

долях порового объема

от

относительного увеличения насыщеннос-

ти.

На

рис. 2.15,

приведены значения давления, обеспечивающего раство-

рение

нужного количества диоксида

углерода.

Эти

зависимости показыва-

ют, например,

что для

увеличения исходной насыщенности призабойной

зоны

от S

= 30 % до S

= 60 %, т.е. в 2

раза

при

температуре

71 °С и

давлении

р = 12

МПа, необходимо закачать

не

менее

1,5

поровых объема

этой

зоны. При критической насыщенности того

же

порядка

= 30 %)

это

позволит уменьшить насыщенность

в 2

раза,

т.е.

получить

призабой-

ной

зоне

= 15 %.

Следует,

однако, иметь

виду,

что

указанное количе-

ство диоксида

углерода

предполагает полное

его

использование

процессе

заполнения

порового объема

растворения. Практически потребное

его

количество из-за неоднородности пласта

недостатка времени массообме-

на

может возрасти

в 2

—

раза.

Проведенные опыты

расчеты показывают возможности извлечения

130