Технологии обогащения полезных ископаемых
Подождите немного. Документ загружается.
Обогащение в тяжёлосредном сепараторе
с плотностью суспензии 1800 кг/м
3
(операция III)
В сепаратор поступает потонувшая фракция.
Q
5
= Q
2
– Q
4
= 441,25 – 306,25 = 135,0 т/ч;
5
=
2
–
4
= 35,3 – 24,5 = 10,8 %;
А
d
5
= (
2
A
d
2
–
4
A
d
4
) /
5
=
= (35,3 27,7 – 24,5 9,9) / 10,8 = 68,15 %.
Устанавливаем сепаратор СКВП-20 с максимальной
производительностью до 215 т/ч и шириной ванны 2 м. Расчет
аналогичен расчету предыдущей операции:
1. W
III
с
= 160 м
3
/ч.
2. С
у
с
III
= 0,22.
3. W
III
в
= 160 ∙ (1 – 0,22 ) = 124,44 м
3
/ч.
4. W
доп
III
= 124,44 – 19,28 = 105,16 м
3
/ч.
5. q
III
= 163,56 т/ч.
6. Принимаем количество суспензии, удаляемой с
потонувшей фракцией, в размере 10 % от циркулирующей
суспензии
[1, c. 26].
W
7
c
= 16 м
3
/ч; W
7
в
= 12,44 м
3
/ч; q
7
= 16,36 т/ч.
W
6
c
= 144 м
3
/ч; W
6
в
=112,0 м
3
/ч; q
6
= 147,24 т/ч.
7. Количество добавляемого магнетита:
q
доб
III
= q
III
– q
5
= 163,56 – 16,36 = 147,2 т/ч.
Промывка концентрата (операция IV)
1. Расход воды на отмывку концентрата принимаем равным
0,9 м
3
/т [1, табл. 5.8].
4
= 24,5 % (табл. 3); Q
4
= 306,25 т/ч;
W
IV
в
= Q
4
0,9 = 306,25 0,9 = 275,63 м
3
/ч.
2. Принимаем эффективность отделения шлама на грохоте
V
= 90 %. При этом шлам уходит в некондиционную суспензию, а
в кондиционную не попадает. Тогда:
9
= 0;
10
=
шл
4
Е
V
= 1,7 0,9 = 1,53 %;
Q
10
= Q
1
10
/ 100 = 19,26 т/ч; А
d
10
= A
d
4ш
= 14,1 % ;
8
=
4
–
10
= 24,5 – 1,53 = 22,97 %;
Q
8
= Q
4
– Q
10
=
287,13 т/ч;
А
d
8
= (
4
А
d
4
–
10
A
d
10
) /
8
= 9,62 %.
3. Определяем количество воды, удаляемой с
концентратом. Принимаем влажность концентрата W
8
r
= 7 % [1,
табл. 5.9; 4,Wприл. 48].
По формуле (17) W
8
в
= 21,61 м
3
/ч.
4. Принимаем унос магнетита с концентратом 0,3 кг/т.
q
8
= Q
8
0,3 10
–3
= 0,086 т/ч.
5. Принимаем количество КС 90 % от исходной суспензии
[1, c. 33].
W
9
с
= W
4
с
0,9 = 297,6 0,9 = 267,84 м
3
/ч.
По формуле (20) W
9
в
= 267,84 (1 – 0,14) = 230,64 м
3
/ч.
По формуле (21): q
9
= 267,84 0,14 4,6 = 171,12 т/ч.
6. Отвод КС на регенерацию принимаем 10 % [1, c. 33].
W
17
с
= 26,78 м
3
/ч; W
17
в
= 23,06 м
3
/ч; q
17
= 17,11 т/ч;
W
16
с
= 241,0 м
3
/ч; W
16
в
= 207,3 м
3
/ч; q
16
= 155,2 т/ч.
7. Определяем количество воды и магнетита в НКС.
W
10
в
= W
4
в
+ W
V
в
– W
8
в
– W
9
в
=
= 255,9 + 275, 7 – 21,6 – 230,3 = 279, 64 м
3
/ч;
q
10
= q
4
– q
8
– q
9
= 190,13 – 0,086 – 171,12 = 18,92 т/ч.
Промывка промпродукта (операция V)
Расчет аналогичен расчету предыдущей операции.
1. W
V
в
= Q
6
0,9 = 35,0 0,9 = 31,5 м
3
/ч;
2. Е
V
= 90 %;
12
= 0;
13
=
шл
6
Е
V
= 0,09 %;
Q
13
= 1,13 т/ч; А
d
13
= A
d
6
= 33,7 % ;
11
=
6
–
12
–
13
= 2,8 – 0 – 0,09 = 2,71 %;
Q
11
= 33,88 т/ч; А
d
11
= A
d
6ш
= 33,7 %.
3. Принимаем влажность промпродукта W
r
11
= 8 %.
W
11
в
= 33,88 8 / (100 – 8) = 2,95 м
3
/ч.
4. Принимаем унос магнетита 0,3 кг/т.
q
11
= Q
11
0,3 10
–3
= 0,01 т/ч.
5. W
12
с
= W
6
с
0,9 = 144 0,9 = 129,6 м
3
/ч;
W
12
в
= 129,6 ∙ (1 – 0,22) = 100,8 м
3
/ч;
q
12
= 129,6 0,22 4,6 = 132,48 т/ч.
6. Отвод КС на регенерацию принимаем 20 %.
W
19
с
= 25,9 м
3
/ч ; W
19
в
= 20,16 м
3
/ч ; q
19
= 26,24 т/ч;
W
18
с
= 103,7 м
3
/ч; W
18
в
= 80,64 м
3
/ч ; q
18
= 104,92 т/ч.
7. W
13
в
= W
6
в
+ W
V
в
– W
11
в
– W
12
в
= 112,0 + 31,5 – 2,9 –
100,8 = 39,75 м
3
/ч;
q
13
= q
6
– q
11
– q
12
= 147,2 – 0,01 – 132,48 = 14,71 т/ч.
Промывка отходов (операция VI)
Расчет аналогичен расчету предыдущей операции:
1. W
VI
в
= Q
7
0,9 = 100 0,9 = 90 м
3
/ч.
2. Е
V
= 90 %;
15
=
шл
7
0,9 = 0,27 %; Q
15
= 3,38 т/ч;
А
d
15
= A
d
7ш
= 80,11 %;
14
=
7
–
15
= 7,73 %; Q
14
= 96,63 т/ч; А
d
14
= 80,2 %.
3. W
14
r
=13 %; W
14
= 96,63 ∙ 13 / (100 – 13) = 14,44 м
3
/ч;
q
14
= Q
14
0,3 10
–3
= 0,03 т/ч.
4. W
15
в
= W
V
в
+ W
7
в
– W
14
в
= 88,01 м
3
/ч;
q
15
= q
7
– q
14
= 16,33 т/ч.
Магнитное обогащение (операция V)
1. Определяем характеристики 20-го продукта,
поступающего на данную операцию:
20
=
10
+
13
+
15
= 1,53 + 0,09 + 0,27 = 1,89 %; Q
20
= 23,63 т/ч;
А
d
20
= (1,53 19,13 + 0,09 33,7 + 0,27 80,5) / 1,89 = 24,46 %;
W
20
в
= W
10
в
+ W
17
в
+ W
19
в
+ W
13
в
+ W
15
в
=
= 279,64 + 23,06 + 20,16 + 39,75 + 88,0 = 450,63 м
3
/ч;
q
20
= q
10
+ q
17
+ q
19
+ q
13
+ q
15
=
= 18,93 + 17,11 + 26,5 + 14,71 + 16,33 = 93,57 т/ч.
2. Принимаем содержание шлама в магнетите (продукт 21)
и в сливе (продукт 22) равным 0, тогда:
21
= 0;
22
= 0;
23
=
20
= 1,89 %; А
d
23
= 24,46 %.
3. Принимаем эффективность выделения магнетита в
концентрат Е
= 99,8 %, содержание магнетита в сливе равным
0, тогда:
q
21
= q
20
E
= 93,57 0,998 = 93,38 т/ч;
q
22
= 0; q
23
= q
20
– q
21
= 0,19 т/ч.
4. Принимаем влажность магнетитового концентрата
W
21
r
= 20 %, а со сливом уходит 60 % воды. По формуле (17):
W
21
в
= 93,38 20 / (100 – 20) = 23,35 м
3
/ч;
W
22
в
= W
20
в
0,6 = 450,63 0,6 = 270,38 м
3
/ч;
W
23
в
= W
20
в
– W
21
в
– W
22
в
=156,9 м
3
/ч.
5. Определяем количество воды, добавляемой при
приготовлении суспензии.
W
сус
в
= W
доб
11
+ W
доб
III
– W
18
в
– W
21
в
– W
16
в
=
= 231,92 + 105,16 – 207,58 – 80,64 – 23,35 = 25,51 м
3
/ч.
6. Общие потери магнетита:
q
пот
= q
8
+ q
11
+ q
14
+ q
23
= 0,09 + 0,01 + 0,03 + 0,19 = 0,312 т/ч.
Расход магнетита: Г = q
пот
1000 / Q
2
= 0,71 кг/т.
7. Составляем баланс по магнетиту.
Поступает в процесс:
q
+ q
доб
3
= 204,44 + 149,24 = 353,69 т/ч.
Выходит из процесса:
q
16
+ q
18
+ q
21
+ q
пот
= 154,01 + 105,98 + 93,38 + 0,31 = 353,69 т/ч.
Обесшламливание (операция V)
1. Принимаем влажность продукта W
24
r
= 32 % [1, c. 54],
24
= 49,0 % (табл. 3); Q
24
= Q
1
24
/ 100 = 612,5 т/ч.
По формуле (17): W
24
= 612,5 32 / (100 – 32) = 288,24 м
3
/ч.
2. Рассчитываем подрешётный продукт:
Q
25
= Q
3
– Q
24
= 859,38 – 612,5 = 246,88 т/ч;
25
=
3
–
24
= 68,75 – 49,0 = 19,75 %;
A
d
25
= (68,75 16,5 – 49,0 14,0) / 19,7 = 22,62 %;
W
25
в
= W
3
в
– W
24
в
= 1706,36 – 288,24 = 1418,12 м
3
/ч.
Отсадка (операция )
1. Расход воды на отсадку равен 2,9 м
3
/т [4, прил. 49].
W
в
= Q
24
2,9 = 612,5 2,9 = 1776,25 м
3
/ч.
2. Расход оборотной воды:
W
об
= W
в
– W
24
в
= 1776,25 – 288,23 = 1488,02 м
3
/ч.
3. Количество шлама в оборотной воде, поступающей на
отсадку
об
тв
С
= 0,03 т/м
3
(задание).
Q
об
= W
об
об
тв
С
= 1488,02 0,03 = 45,49 т/ч;
об
= 3,64 %.
4. Принимаем влажность промпродукта W
27
r
= 19W% [1,
табл.W4.8].
Q
27
= Q
1
27
/ 100 = 21,25 т/ч.
По формуле (17):
W
27
в
= 21,25 19 / (100 – 19) = 4,98 м
3
/ч.
5. Принимаем влажность отходов W
28
r
= 20 %.
Q
28
= Q
1
28
/ 100 = 43,75 т/ч.
W
28
в
= 43,75 20 / (100 – 20) = 10,93 м
3
/ч.
6. Рассчитываем характеристики концентрата (
26
в табл.
5):
Q
26
= Q
26
+ Q
об
= Q
1
.
26
/ 100 + Q
об
=
= 1250 43,8 / 100 + 45,49 = 592,99 т/ч;
26
= 43,8 + 3,6 = 47,44 %;
A
d
26
= (
26
A
26
+
об
A
d
об
) /
26
=
= (43,8 7,9 + 3,6 19,12) / 47,4 = 8,75 %;
шл
26
= 9,3 + 3,64 = 12,94 %;
A
dшл
26
= (9,3 13,2 + 3,64 25,4) / 12,94 = 16,63 %;
Q
шл
26
=
шл
26
Q
1
/ 100 = 161,74 т/ч;
W
26
в
= W
в
– W
27
в
– W
28
в
= 1776,25 – 4,98 – 10,93 = 1760,33 м
3
/ч.
Обезвоживание концентрата в багер-сборнике (операция )
1. Принимаем эффективность классификации в багер-
сборнике Е
= 90 %.
30
=
шл
26
Е
= 12,94 0,9 = 11,65 %; A
d
30
= А
dшл
26
= 16,63 %;
Q
30
= 145,57 т/ч;
29
=
26
–
30
= 47,44 – 11,65 = 35,79 %;
Q
29
= 447,42 т/ч;
A
d
29
= (
26
A
d
26
–
30
A
d
30
) /
29
=
= (47,44 8,75 – 11,65 16,63) / 35,79 = 6,91 %.
2. Принимаем влажность обезвоженного концентрата
W
r
29
= 18 % [1, табл. 4.8].
W
29
в
= 447,42 18 / (100 – 18) = 98,22 м
3
/ч;
W
30
в
= W
26
в
– W
29
в
= 1760,33 – 98,22 = 1662,11 м
3
/ч.
Обезвоживание концентрата в центрифуге (операция )
1. Принимаем унос твёрдого с фугатом 5 % от питания
операции [6, c. 173].
32
=
29
0,05 = 35,79 0,05 = 1,79 % ; Q
32
= 22,37 т/ч;
A
d
32
= A
d
29
+ 2 = 6,91 + 2 = 8,91 %;
31
=
29
–
32
= 35,79 – 1,79 = 34,0 % ; Q
31
= 425,05т/ч;
A
d
31
= (35,79 6,91 – 1,79 8,91) / 34,0 = 6,81 %.
2. Принимаем влажность концентрата W
31
r
= 8 % [1, табл.
4.8; 4, прил. 48].
W
31
в
= 425,05 8 / (100 – 8) = 36,96 м
3
/ч;
W
32
в
= W
29
в
– W
31
в
= 98,22 – 36,96 = 61,25 м
3
/ч.
Обезвоживание промпродукта в центрифуге (операция XII)
1. Принимаем унос твёрдого с фугатом 5 %.
33
=
27
0,05 = 1,7 0,05 = 0,09 %; Q
33
= 1,06 т/ч; А
d
33
= 43,5
%;
34
=
27
–
33
= 1,7 – 0,09 = 1,61 %; Q
34
= 20,19 т/ч; A
d
34
= 43,5
%.
2. Принимаем влажность промпродукта W
r
34
= 9 %
[1, табл. 4.8].
W
34
в
= 20,19 9 / (100 – 9) = 2,0 м
3
/ч;
W
33
в
= W
27
в
– W
34
в
= 5,0 – 2,0 = 3,0 м
3
/ч.
Деление шламовой воды
1. Определяем характеристики 35 продукта.
35
=
23
+
25
+
30
+
32
+
33
=
= 1,89 + 19,76 + 11,65 + 1,79 + 0,09 = 35,17 %;
А
d
35
= (1,89 24,46 + 19,76 22,62 + 11,65 16,63 +
+1,79 ∙ 8,91+ 0,09 43,5) / 35,1 = 20,09 %.
вввввв
WWWWWW
333230252335
=
=156,9 + 1418,1 + 1662,1 + 63,3 + 3,0 = 3301,4 м
3
/ч;
Q
35
=
100/
135
Q
= 439,5 т/ч;
По формуле (14):
/
35
3535
QWW
вп
= 3301,4 + 439,7 / 1.6 = 3576,2 м
3
/ч;
С
35
= 439,7 / 3576,2 = 0,123 т/м
3
;
2. Определяем характеристики оборотной воды:
об
IX
об
I
в
об
WWW
= 1655,9 + 1488,0 = 3143,9 м
3
/ч;
об
IX
об
I
об
QQQ
= 50,63 + 45,49 = 96,12 т/ч;
/
об
в
об
п
об
QWW
= 3143,9 + 96,12 / 1,6 = 3204,0 м
3
/ч;
об
= 7,69 %;
d
об
А
= 25,4 %.
3. Определяем характеристики осветленной воды.
По формуле (13):
005,0123,0
03,0123,0
0,3204
35
35
ос
тв
об
тв
п
об
п
ос
СС
СС
WW
= 2524,6 м
3
/ч;
ос
тв
п
осос
СWQ
= 2524,6 0,005 = 12,62 т/ч;
ос
= 1,01 %;
/
ос
п
ос
в
ос
QWW
= 2524,6 – 12,62/1,6 = 2516,7 м
3
/ч;
ос
d
ос
об
d
об
об
d
ос
АА
А
35
)(
= 60,56 %.
4. Определяем характеристики шламовой воды,
направляемой на флотацию
п
W
37
и в оборот
п
W
36
:
п
ос
п
об
п
WWW
36
= 3204,0 – 2524,6 = 679,4 м
3
/ч;
в
ос
в
об
в
WWW
36
= 627,2 м
3
/ч;
ос
об
QQQ
36
= 83,5 т/ч;
36
= 6,68 %;
С
36
= С
35
= 0,123 т/м
3
;
dd
АА
3536
= 20,09 %;
ппп
WWW
363537
= 2896,7 м
3
/ч;
ввв
WWW
363537
= 2674,2 м
3
/ч;
363537
QQQ
= 356,0 т/ч;
37
= 28,48 %;
С
37
= С
35
= 0,123 т/м
3
;
dd
АА
3537
= 20,09 %.
Флотация (операция XIII)
1. По данным практики флотации угля принимаем
зольность концентрата А
d
38
= 8,5 %, а зольность отходов А
d
39
= 64
% (задание). Из уравнений баланса находим:
38
=
37
( А
d
39
– А
d
37
) / ( А
d
39
– А
d
38
) =
= 28,48 (64,0 – 20,09) / (64,0 – 8,5) = 22,53 %;
Q
38
= 281,68 т/ч;
39
=
37
–
38
= 5,95 %; Q
39
= 74,33 т/ч.
2. Принимаем содержание твердого в концентрате
флотации С
38
= 0,3 т/м
3
. По формулам (15) и (16):
W
38
п
= Q
38
/ С
38
= 281,68 / 0,3 = 938,9 м
3
/ч;
/
38
3838
QWW
пв
= 938,9 – 281,68 / 1,6 = 762,9 м
3
/ч;
ппп
WWW
383739
= 1957,7 м
3
/ч;
ввв
WWW
383739
= 1911,3 м
3
/ч;
Фильтрация и флотация фильтрата (операции XIV и XV)
Эти операции рассчитываются вместе, так как они
составляют замкнутый цикл.
1. Принимаем содержание твердого в отходах флотации
фильтрата на 0,003-0,005 т/м
3
выше содержания твердого в
осветленной воде: С
45
= 0,005 + 0,005 = 0,01 т/м
3
.
Влажность кека принимаем W
43
r
= 26 % [1, c. 39].
Содержание твердого в кеке рассчитываем по формуле (5):
266,1/)26100(
26100
/)100(
100
4343
43
43
rr
r
WW
W
С
= 1,024 т/м
3
.
2. Определяем характеристики отходов флотации фильтрата
и кека. По формуле (13):
01,0024,1
3,0024,1
9,938
4543
3843
3845
СС
СС
WW
пп
= 670,5 м
3
/ч;
01,05,670
45
45
45
CWQ
n
= 6,705 т/ч;
45
= 0,54 %;
/
45
4545
QWW
пв
= 670,5 – 67,05 / 1,6 = 666,3 м
3
/ч;
ппп
WWW
453843
= 268,5 м
3
/ч;
ввв
WWW
453843
= 96,6 м
3
/ч;
453843
QQQ
= 275,0 т/ч;
43
= 22,0 %.
3. Принимаем содержание твёрдого в концентрате
флотации фильтрата: С
44
= 0,2 т/м
3
[1, c. 37], а в фильтрате: С
42
=
0,03 т/м
3
[1, c. 41].
4. Определяем характеристики фильтрата и концентрата
флотации фильтрата.
По формуле (11):
2,0/103,0/1
2,0/101,0/1
705,6
/1/1
/1/1
4442
4445
4542
СС
СС
QQ
= 22,48 т/ч;
42
= 1,8 %;
4242
42
/ СQW
п
= 22,48 / 0,03 = 749,3 м
3
/ч;
/
42
4242
QWW
пв
= 749,3 – 22,48 / 1,6 =735,3 м
3
/ч;
ппп
WWW
454244
= 78,9 м
3
/ч;
ввв
WWW
454244
= 66,0 м
3
/ч;
454244
QQQ
= 15,78 т/ч;
44
= 1,26 %.
5. Принимаем зольность флотоконцентрата А
d
44
на 2 % ниже
зольности концентрата основной флотации [1, с. 37].
А
d
44
= А
d
38
– 2 = 6,5 %; А
d
40
= (
38
А
d
38
+
44
А
d
44
) / (
38
+
44
) =
= (22,53 8,5 + 1,26 6,5) / 23,8 = 8,39 %;
Принимаем зольность кека на 1-2 % ниже зольности
питания вакуум-фильтров: А
d
43
= А
d
40
– 1,5 = 8,39 – 1,5 = 6,89 %;
А
d
42
= (
40
А
d
40
–
43
А
d
43
) /
42
= 26,74 %.
А
d
45
= (
38
А
d
38
–
43
А
d
43
) /
45
= 74,4 %.
Сушка (операция XVI)
1. Определяем характеристики 46-го продукта:
46
=
43
+
31
= 22,0 + 34,0 = 56,0 % ; Q
46
= 700,0 т/ч;
А
d
46
= (22,0 6,89 + 34,0 6,8) / 56,0 = 6,84 %;
W
46
в
= W
43
в
+ W
31
в
= 96,6 + 37,0 = 133,6 м
3
/ч.
2. Считаем
48
=
46
= 56,0 %; Q
48
= 700,0 т/ч; А
d
48
= 6,84%.
3. Принимаем влажность сушеного концентрата W
48
r
=
8,5W%.
По формуле (3): W
48
в
= 700,0 8,5 / (100 – 8,5) = 65,0 м
3
/ч;
W
47
в
= W
46
в
– W
48
в
= 133,6 – 65,0 = 68,6 м
3
/ч.
Сгущение и обезвоживание в фильтр- прессе
(операции XVII и XVIII)
Эти операции рассчитываются вместе, так как они
составляют замкнутый цикл.
1. Определяем характеристики 41-го продукта:
ппп
WWW
453941
= 2628,2 м
3
/ч;
ввв
WWW
453941
= 2577,6 м
3
/ч;
453941
QQQ
= 81,03 т/ч;
37
= 6,48 %;
С
41
=
п
WQ
41
41
/
= 0,03 т/м
3
;
d
А
41
(
39
А
d
39
+
45
А
d
45
) /
41
= 64,86 %.
2. Определяем характеристики слива сгустителя и осадка
фильтр-пресса:
Влажность осадка фильтр-пресса W
52
r
= 30 % [1, табл. 7.5].
Содержание твердого в осадке рассчитываем по формуле (5):
306,1/)30100(
30100
/)100(
100
5252
52
52
rr
r
WW
W
С
=0,95 т/м
3
.
Принимаем содержание твердого в сливе сгустителя равным
содержанию твердого в осветленной воде С
51
= С
ос
= 0,005 т/м
3
и
предварительно рассчитываем Q
51
по формуле (11):
95,0/1005,0/1
95,0/103,0/1
03,81
/1/1
/1/1
52
5241
41
51
СС
СС
QQ
ос
= 12,78 т/ч.
Корректируем содержание твердого в сливе сгустителя С
51
по формуле:
5151
51
/ QQСС
ос
= 0,005∙12,623 / 12,78 = 0,00494 т/м
3
;
1,2556
00494,095,0
03,095,0
2,2628
5152
4152
4151
СС
СС
WW
пп
м
3
/ч;
51
51
51
СWQ
п
12,622 т/м
3
; γ
51
= 1,1 %;
/
51
5151
QWW
пв
= 2548,3 м
3
/ч;
d
ос
d
АА
51
= 60,56 %.
ппп
WWW
514152
= 72,1 м
3
/ч;
ввв
WWW
514152
= 29,3 м
3
/ч;
514152
QQQ
= 68,41 т/ч;
52
= 5,47 %;
А
d
52
= (
41
А
d
41
–
51
А
d
51
) /
52
= 65,65 %.
3. Принимаем содержание твердого в сгущенном продукте
С
50
= 0,6 т/м
3
, а содержание твердого в фильтрате выше
содержания твердого в осветленной воде на 0,003-0,005 т/м
3
:
С
53
= 0,005 + 0,005 = 0,01 т/м
3
.
Зольность сгущенного продукта
dd
АА
5153
= 69,56%.
4. Определяем характеристики сгущенного продукта и
фильтрата.
6,0/101,0/1
95,0/101,0/1
41,68
/1/1
/1/1
5053
5253
5250
СС
СС
QQ
= 68,84 т/ч;
50
= 5,51 %;
5050
50
/ СQW
п
= 68,84/0,6 = 114,73 м
3
/ч;
/
50
5050
QWW
пв
= 114,73 – 68,84/1,6 = 71,71 м
3
/ч;
А
d
50
= (
53
А
d
53
+
52
А
d
52
)/
53
= 65,62 %.
ппп
WWW
525053
= 42,65 м
3
/ч;
ввв
WWW
525053
= 42,39 м
3
/ч;
525053
QQQ
= 0,43 т/ч;
53
=0,03 %.
2.4. Оформление результатов расчета водно-шламовой
схемы
Результаты расчёта водно-шламовой схемы по
отдельным операциям сводим в табл. 1.
Составляем баланс продуктов обогащения по фабрике
(табл. 2).
Составляем баланс воды по фабрике (табл. 3).
Количество воды, поступившей в процесс, должно равняться
количеству воды, вышедшей из процесса.
Проверяем результаты расчетов по балансовым
уравнениям и сводим их в табл. 6.
i
QQ
1
;
в
i
в
WW
1
;
)(
1
1
i
d
i
d
QАQА
;
Например:
осшл
об
QQQ
;
в
ос
в
шл
в
об
WWW
;
об
d
осос
d
шлшл
d
об
QAQAQА /)(
; С
об.
= Q
об.
/ W
об
п
.