Шкловер Г.Г., Мильман О.О. Исследование и расчёт конденсационных устройств паровых турбин

Подождите немного. Документ загружается.

[аблштр

4.1. [|оправокль:е

коэфф:плиенть|

д'[я

опредФ1е||!{'{

д'1инь|

безощьлвното

течен|{.я конденсата

}(оэффициенть:

уравневии

(4.2Ф)

[1оверхностная [т]!от-

вость те!|лового пФ

тока, к8т/ь:2

Б3

Б2

100

120

160

2\о

280

з2о

42,5

31,9

1 1,8

-0,54

_0'з8

-0,26

-2,14

-7

-1,1

-28,6

-25,1

-26,4

+2,5

+3,6

+4,2

_38'з

-59,8

-45,3

|(ак

о:едует из пРедставленнь|х

}у1атериалов'

количественное

Разгра-

ничение безощьтвнь:х

ре)кимов

по

угла]!1

н!1клона

опРедепяется

каждом

слу{ае взаи]!'нь!м

влиянием

угпа

пакпона'

активной

д/1инь|

уде|1ьной

те||ловой нагрузки.

3ависимость (4.20)

позволяет

на

стад{и

прек1ирвания

ко}!денса_

ционнок)

аппарата

уста11овитъ

д/1я

вь]бРанной

акп.|вной

д:иньт

трубь1

угол

н:|клона п)д|ка'

гарантиРу|оцц4й

устранегшле

заг|ивания

и'

спедова-

тепьно, повь![цаюцц{й

коэффшдиент

теп]1оотда1и.

1(ак

бьшло показано

вь||ше,

в накпонно1}1

пг!ке

имеет

место четкое

ра3-

де]!ение

хаР:!ктера

движения

ко|ценсата

по

зонам.

3то

до:ает

право-

мернь|м

пРименение

в этом

с]1учае

ш|я

расчета

сРед{его

коффициента

теплоотда1!}{

ддухзо}|ной

модели

движения

с использованием

зависимост|{

со.з0о.з

Фап.з9,-'

&р=

(4.21)

,р

коэффициент

те!1поотда!и

д'|я

накп0нной

тРу6ки

с полностью

оезотрь|внь|м

движением

конденсата; 49.3, 4п.з

соо1зетственно

срещ!ие

коффшдиенть| те!1лоотдачи

с основной

и поддонной

3он;

ро.з'

9,..

углов|}я

1|]ирина

основной и поддонной зон;

коффи'ц''ент'

)д[ить!ваю-

ц|ий

повь||цение сп'3

за счет

црбулизац:шт

кондепсата.

1егштовь:е

испь[тания н:1к]|оннь|х пучков

разпичнь|м

(ис]1ом

рядов

по глубгште позволили

оценить

долю

влияния

на те[1лообмен

как

турбу-

лиза|ц{и поддонного

Ф|оя' так и

уотРанения

з'шивания.

Ёа

рио.

4.29

(крпьая

приведень|

опь[тпь|е

д:||{нь|е

по ко}ценсации

сухого нась|щенного

паРа

однорядном

пучке.

Результатьт

представлень|

в виде зависимости

}'{ш'7\шо

(р)'

(4.22)

где

шцР

}.[цо

соответственно критеРии

Буссельта

д'|я

накг]оннь|х

гори3онт|шьнь!х

пу!|ков.

|(ривая

совпаддет с осью

абсцисс и не имеет

существеннь,х

расспое-

ний по

удепьнь|м

те!1ловь1м нагрузкам

или

давлениям

во всем

др1а|1азоне

изменения

углов

наклона

от

до

20о.

},шатьлвая,

что впияние

скоросш1 ца|}ового потока

бьш:о

одинаковь!м

пРи

нак.]1онно}1 и

гоРизонтапьпо|}1 положениях

трубного

пу{ка' мо}(но

2т

ч=2,44

'705

вп/м2

9асло

ря0о0

п=|2

г!1

/ара0

Рис. 4.29

,8лпянце

угла

наклона

на интенсивнооть

тет1лоотда[{и

в исць!та|{нощ

д{апазо}{е

скоростей пара

0*40 шт/с

приравнять

},{ш9

}'{шо.

.[,пя

ш:рая

конденсации

неподви)кпого

паРа |!:ожно

прир€!в|{ять

значения

чисел нуссельта }.{ш9 и }.{ш6

установить

чис.11енное

значение

коэфф'щиента

(4.21).

|дяула

нак]1она

9=2о"

он

равен

1,11.}1алое

влияние на те11лообмён турбулизации

поддонного

с]]оя наклоненной

тру6

ки мо)к1{о

объясни1ь оп|осительно маль1м

количеством

те||поть|'

переда-

ваемой через поддонную

зошу' по

сравне|{ию

с количеством

те11поть|,

передаваемой нерез ос[{овную

зону.

Фпьттньле

даннь1е

по те||лообмену

в многоряднь1х

нак.'|оннь|х

пу1|к!}х

предст:|влень| кривь1ми

2, 3,

(рпс.

4.29).

€

унетошт

того что эффект

воздействия

скорости на те|1поотдачу

этих опь1тах

одинаков'

турбу-

пизация

цоддонного с]1оя |!|ала' эти кривь|е

дают

во3можность

установить

вдияние

з:ш1ив1!}{ия на

средний

коэффициент

те11ло

тдат!и.

14з приведеннь|х опь1тнь|х

з!висимостей

виш{о'

что

!у1ногоряднь|х

прк-а{

от1то[де|п(е

}.{в9

/}{шо

растет

Ростом

угла

влияние

наклона

более вь:ражено

в пределах

углов

нак.]1она

горизонту

до

12о

(резкий

подъем кривь:х)

и цм|еет тет!де}{цию

к переходу

}1а гори3онта-гтьньй

ра-

сток в ойаспд

фпь::дтх

углов.

1акой

характер

кРивь1х

закономерен'

поскольку пос]1е

насту|1пения

полностью безотрьлвного

течения

все тру6

ки в пщке

работают

ан:шогич}{ь|х

ус']овиях.

€равнение

кривь|х 2,

3, 4

свидетельс]вует о возраст:}нии

ффективносш.[

т*}кпона

пу|{ка

возраста-

нием

1|ис'1а

рядов

по ходу пара.

8лиятпде

режимнь1х факторов

на воздействие

нак]1она

на

поддонньтй

отой илдлюстрируется

графикаттм

р*тс.

4.3|_4'32.

Аа

них

пРиведень1

д'|я

разнь|х

по глубине трубнь:х пу!ков

зависимости

давпения

ко}ценсации

от

угла

накпона'

Разнь:е значения

на!|ального

давления

Рк

пРи

соот_

ветствуют

разнь[м удельнь1м

те11повь!м

н:грузкам.

Боли

щес1ь,

что

д/|я

кахсдой

из этих н:}грузок

в течение

всего

опь|та параметрь1

офих те||ло_

носителлей

поддер)ю.{в1шись

строго постоя|{Ёь|ми,

углфление

вакуума

р*

,105

|]п

0 2

ч 6 8 70

1? 1ч

16у,гРа0

&.:с,

4.30.

3ависимость

давления

ко}щенсации в однорядном

трубном пучке от

]|гла

яакпош| его к горизонту:

8-л=

10_5

вт/м2, уп

=6,8

м|с;

--3

=1,].105

Бт/м2,

и,

=6,2

м!с;

-^_

=1,5.105

3т/м2.

г,

=6,5

м_/с;

о-_8=1,6.105

8т|м',т1=6,6м{с;

._8=2.10э

вт/м],

уп=4 м/с;

=2,4.!о5

Бт|м",т,=4,5 м/с; у

_8=3.105

8т,'м2,

уп=4,7*6м/с

Р*,|0'

0,5

Рис.

4.31.

3ависимостъ

давлен!{я

конденсацй: в шестиряд!!ом

трубном пучке от

угла

наклона его к горизонту:

1._

в,.=

1,5.|05

8т|м2, о,

=30

м/9; х

_.1,7'105вт/м2,

уп=32

м|с;

1,9х

х|05

вт7й2,

уп=27 м/9;

1,75.105 вт/м2,

уп=23

м/с;

1,85.105 вт/м2,

ул=22,5

м/с:

б_

1,9.105

8т|м2,т,=24 м/с

явл яет ся прямь1м свидетельство

улу{!цения

процесса

передачи

те!1ло ть|.

}|з сравнения кривь|х

Рк

(9)

видно' что

влияние

накло|и

пРоявляется

более

резко

обласп{

м:шь[х

давлений'

Аншдогичп*ь:й

характер имеет и

зависимость

изменения

даы1ения

конденсации

от

накг{она

и от поверх.

|{ост||ой |1лотности те|1лового

потока' представ]1енн:!^я

па

рпс'

4.33.

8лиягпае

скорости

пара на теплообмен в наклонньо(

пу{ках проявпя-

2 ч 6

8 70

1? 1ч

16у,гРа0

+ 6

1ч

у,еРо0

&,105п0

ц6

Рдс.

4.33. 3ависимостъ

давления

конденсации

от поверхност|ой

тгтоп:ости

тетшо-

вого потока

чис'|а

рядов

щуб:

без

_'безощь1вное

течение

конденсата;

отр

отрь!вное

течение конденс:|п!

ется

двояким

образом:

при относите]1ьно маль|х

скоРостях

коэффишиент

те[1лоотдати

Растет

ростом

скоРости пугп^ накпона.3то

видно

из привФ

деннь|х

на

Рис.

4.34 опьптнь[х

д:}ннь|х'

полу{еннь|х

аа

12-рядном

по глу_

бине

пщке при

угпах

н:|кпона к горизонту 3

п 6'. [1ри

скорости

пара

узком

сечении

пеРвого

ряда

более 46м|с

безотрьлвное

стека}|ие

конден-

сата

по глубине пучка нару!|]|}ется и}за

сильного воздейс1зия

на 11пенку

0,)

0,3

0'2

011

0 2

6 8

10 12

|,гроа

Рпс.

4.32.3ависимость

давления

конденсации

двенадцатирядном

трубном

пу!ке

от

угла

накпона

ет0 к горизонту:

х-_

яп:0,95.105

вт/м2,

уп=46 м!";

б^_

1,15'105

Р'т|м2,

п11=41 м/с;

|,5х

х:о5

втЁ2, уп

=38

у/с;

а_--:,о.105

вт/м2, уп

=34

ч/с;

/-:,:з':о5

Бт|м2, т,=

=56_м/с;

1,в':о5

8т/м2, ид

=22

м!с;^А_

1,15'105

вт/м2, ип=20

м|с;

2,2х

105

вт/м], ул=2\ м!с'

2,3'10"

8т|м',т1=22 м/с

Ёс

ц,/

\ц

''вп

/м"

ф?/ц

1,0

0'0

5 7

ш,,м/с

Рудс.

4.34.

3ависимость

относительного

коэффициента

те|1'!оотдачи

двенадцатиРяд_

ного

пучка

от

скорости

пара

угла

наклона

трубнот'о

пунка

скорости

г[ара.

поэтому

цаправленное

воздействие

на

т!оддоннь|й

слой

за счет

нак']она

пучка

имеет

огр:шичение

по

скорости

набегающего

потока.

Ёеобходапдо

отп1етить'

ито

поло)кительнь1й

ффект

от наклона

конден_

сационного

:|ппарата

заключается

устранении

з(шивания

конденсатом

1{ижележацих

труб.

!ля

12-рядного

пучка

макспм:шьное

реличение

ко

эффициента

те1тлоо

тда1!и

мо

жет со ставу1т

ь 2

5%.

Фневидньтм

|1реи1!'у1цеством

дакного

способа

игттенсификации

тетшто_

обмена

при конденсации

явдяется

ттростота

его практической

ре:шизации.

.['ля

наклона

кондецсатора

гоРизонту

установо\{ная

т1лоскость

о|1орь!

11лоскость

разъема

пароприемного

патрубка

уст:|навливаются

под

ост_

рь1м углом

к оси

трубного пучка.3то

обеспе.ддвает

при

монта)ке

авто]!1а-

тическую

фиксашию

трубного

пучка под

требуемьт!у1

от|ти|}1.}льнь|м

уг.,1ом

наклона

к горизонту'

определеннь1м

из

ус,]1овия

безотрьтьного

стекания

конденсата.

|{ереоборупование

можно провести

также

на

уже

действую!||их

уста-

новках.

1акой

способ повь||цения

эффективности

конденсатора

бьш|'

на-

пример'

применен

на паротурбинной

установке

Ф(-18||8

(13.

{лава уаятая.

РАционАльнов

пРовктиРо

вАнив

тРуБнь!х

пучков

кощцвнсАтоРов

5.|. пРинципь|

РАционАльной

компоновки

Развитие

конструкций

трубньтх

пучков

определяется

требованияг,шл

в ьтсокой

эффективности,

технологи!|ности

изготовления

и наде>ш*ой

экс-

!ш1уатации

конденсаторов.

к этим

требованиям

следует

отнести:

повь11цение

интенсивности

тет1ло_

массообмена

в пучке;

умень1|]ение

габаритов

и массь|

трубного

пРка;

минимально воз|\{о)кное

переох'1аждение

конденсата;

сниже1{ие кис]]ородосодержания

коцде}1сата

;

умень1шение

гидравлических

потерь в паровом

тракте

конденсатора;

обеспечение

безопасной

по

условиям

автоко]|ебаний

работьл

трубок

в пучке;

технологичность

изготовления'

сборки

тр!}нспортировки.

Рис. 5.1.

Фптимшльная

компоновка

трубного

пучка

Ёекоторьте

из этих

тРебований

про_

тиворечивь1.

1ак,

вьтоокая

интенсивность

те11ло- и

массообмена'

умень1цение

габа-

ритов

массь| трубного

п)дка

могут

бьтть

обеспечень1

созданием

компактного

пг{ка

с мапь!м

1ша{о1!{

труб

в трубной

ре1цетке.

Форма

пучка,

оптим[1льного

т]о

тРебова}д,!ям

интенсивного

тет1ломассо_

обмена,

представлена

на

рис.

$.:.

тре_

угольньтй

к:|нап

способствует

сохране_

нию

постоянной

скоросп{

пара по

мере

его конденсации;

этот

фактор

умень1пает

влця|т]4е

неко11де!|сирующихся

газов

на

те|1ло_

и ртассообмен.

Ёисходяшдее

дви-

0;п_сос 8оз-0уао

хение пара

и конденсата

исключает

во3можность

зависания

конденсата

каких-либо

зонах конденсатора.

Фднако

такойту{ок

в горизонтальном

исполнении

не вцись1вается

общепринять1е

формьл

корпусов

водянь|х

камер.

3десь

слледует

о){идать

зна1|итепьнь|х

гидравлических

потерь

в паро-

вом

тр:}кте'

неизбежен

контакт

стекающего

конденсата

паром'

содержа-

гциг:

боль:цое

количество

воздуха.

[ледствием

этого

являются

переох.,1аж-

дение

конде!{сата

повь1||]ение

кис]1ородосодер)кания

в нем.

[1ринтщпь:

рацион€}льного

про-ектирования

трубньтх

т1учков

сфорштули_

ровань1

с;1едуюцим

образом

[18]

достаточное

сечение

первь1х

по

ходу

паРа

Рядов

трубок

щ:я

обеспене-

ния

умереннь:х

(по

50 м/с)

скоростей

пара

узком

сечении

на входе;

короткий

прямой

путь

паровозду::плой

смеси

месту

отсоса;

организация

регенеративного

подогрева

ко!ценсата

ни:кней

части

пучка;

вьщелепие

зоць|

воздухоохт|адите'|я

с повьтт[[енной

скоростью

парово}

пуплптой

смеси.

Ба

основатпти

обтлларного

опь!та

проектирвания

конденсатоРв,

на-

ко|1пенного

за г{ос]1едние

лет,

эти

при}тциг!ь!

можно

дополнить

и не-

сколько

из|\.1енить

[55]

1ребов:|ние

умереннь1х

входнь1х

скоростей

ддя

секционнь!х

судовь]х

конденсаторов

с бодьг:пдми

те!ш1овь1ми

пере-

падами

вь|полнить

[1е

удается'

[1оэтому

[2]

допускается

редичение

скорости

до

70_80

м/с. ||ри

этом

должньт

бьтть

принятьт

*.р,!

борьбе

автоколебанр\ям|14

щубок

в пучке'

вероятность

котоРь!х

возРастает

ростом

скорости

пара.

1ребование

обеспечить

короткий

прямой

путь

то!|ке

отсоса

в кон-

денсаторах

развитой

поверхностью

нагрева

фль::ддлтпд

объемнь:тчшд

расходами

пара т(1кже

не

всегда

удается

вь1полнить.

Более

общим

явля_

ется

треФвание

примерно

равнь|х

паровь1х

сопротивленпй

направлетлаи

лтгът*тй

тока

пара

от входа

конденсатор

до

тот{ки

отсоса

воздуха.

Фсобен-

но н:!глядца

в этом

ош|о1цении

ленто1|ная

компоновка

трубного

пу!{ка.

0'р

11111

! некоторь|х

ко1{денсаторах

вместо

регенератив}{ого

подогрева

ни7шей части пг{ка используется

специ!шьное

\деаэра1!ионное

устрйство

или

орг€}низован

деаэра]{ионньтй

поток

паРа. 11римерьт

таких

устройств

дань1

на

рис.

9'\

5_9'20'

Развитьте

поверхности конденсатоРов

вьщвинупи

некоторь1е

новь|е

требования к их

рациона.г:ьной

компоновке.

8 частности'

все

больгшее

значение

прттобретает тре6ование

равномерной

Раз!атп:

пара вдоль по-

верхности

нагрева. 3то требование

обеспе'мвается'

с од:ой

сторонь1'

формой

вь|х'|оттного

патрубка,

а с

другой

вьтсокоэффективной

работой

всех зон'

хоро!цо организованнь|м отсосом

воздуха

по

д'!ине

конденса-

тора.

.[ля

компактнь1х вь|соко|{апряженнь!х

конденсаторов

судовь1х

уста_

новок

суцественнь:м требванием

является

сохранение

скорости пара

вдоль

ли**+й

тока. 3то обеспещтвается

умень1пение|!1

проходнь:х

сечений

длялара.

цилиндрииеских

щубнь|х

пу{ках

центральнь|м

отсосом

во}

духа

такое

требоватпае вь1полняется

автоматически

по

мер.е

дви>кения

пара

центру.

других

с]1учаях необходимо

устанавливать

специ!шьньте

1!{итки'

образуюшшле паровой кан:ш

умень|шаютцегося

сечения.

}{есколько

слов

необходимо

ска3ать о гидравлическом

сопро1ивдении.

€нижение

его

очень

важно

д]|я

конденсаторов

с малой !шотностью

тег1ло-

вой

нагрузки

и вь1фким вакуумом.

1ак,

д'1я

д:влени\

Рк

3,5

к[1а

цотери

давле}{ия

0,5 к|!а приводят

снижени|о темг{ературь!

нась|щения

на 3'€

при

среднем

температурном

напоре

д/1в

8+10'с,

тогда

как

при

давлени|!

Рк

15,0

к||а ттотери 0,5

к[1а

дают

снижение /', на

1'€

при

А/1*

20+30'€. Б

связи с

этим

можно

утвер)кдать'

что

конденсатор

ухуд1пеннь1м

вакуумом

допускает

боль::.ш:е

паровь'е

сопротивления

и'

как

с]1едств|4е'

цх трубньте пг{ки

могут бьтть

более

йотнь|ми,

иметь

больтшее

чис.т|о

рядов

по ходу пара.

Ёа

рис.

5.2 приведень|

разли1|нь|е

схемь[ компоновок

трубнь:х

пг{ков

конде1{саторов

пара

[55]

3арианть\

|1 б

схемь:

1р1ли}!дрическим

ов:}льнь1м

сечением

щубного

пу{ка и

центр:шьнь1м

отсосом

пара. [1ери-

ферийньте

рядьт

труб вь1полнень|'

как прави]|о'

разре)кен1{ь|ми

за

счет

увеличепия

поперечного

тшага. |!роходнь|е

сечения

Б]|я

т1аРа

убьтвают

от

периферии

центру

как

за счет

умень|пения

1цага

между

труба:тшл, так

и за

счет

умень'цения

периметра

и'

с'|едовательно,

обшей

площади

дг|я

прохода

пара..1акая

ко|\,|поновка примецяется

д''я

стат{ионарнь|х

црбин

1\,1ош]ностью

до

й8т, а так)ке

транспортнь|х

судовьтх

установок.

[1риметпатепьно

к круцнь!|\,1 конденсаторам

пара она

нерациональна.

Ёа

рис.

'2,в,

приведень1

вари:}нть! компо}1овки

трубного

цг{ка кон_

денсатора

в виде

у3кой

изогнутой ленть1. 1акая

компоновка

позволяет

сравнительно

равномерно распределять

пар цо

отдельнь1м

зонам конден_

сатора при небольтшом паровом сопротивлении его.

Боздухооьтадитепь

вь!полнен отдельно

от трубного

пу{ка и

имеет треугольную

или трапеце-

ид:шьную

фор*у

горизоктапьнь1м

(рис.

5"2,е)

и'\ц

восходя1цим

(рпс.

5.2,в)

движением

г1аровозду1!]ной

сплеси. .[1ентоц*ая

комг1оновка

;|]иРоко применяется в

€€€Р

д]1я

конденсаторов

г[аРовь1х

турбин

мощ-

ностью

от

100

до

500 1у!8т.

.[ля

боль::ддх

поверхноотей

охллах<дения в цоследнее

десятипетие

||]и-

а)

Рис. 5.2.

(омпоновки

трубньтх

гучков конденс:}торов

паровь!х

турб:лт:

а, 6

це|{ц)ш1ьнъ1м

отсосом

воздуха;

6' а

пенто|!нь1е компоновт*т;

ё, е

секционнь1е

компоновки

[

]

Роко

применяется

компоновка в виде отде'|ьнь|х

секций, из которь[х

на6прается.

необходим:}я

поЁерх]{ость те!1пообмена. [1римерьт

секцион-

|!ьш( компоновок

рпс.5.2,0,

е.3арубе>лсть:е

фирмьт

применяют

сек-

цион}{ую

компоновку

на турбоуст{|новка& мошц{остью

500_600 йвт

вь!1це. в сссР секционная

коп/ш|оновка внедРена }|'| конденсатоРах паро-

вь:х

турбин

к-80&240'

5.2.

констРукции

кондвнсАтоРов

(онструк:ия

конденсационного

устрйотва

определяется

щебовагпая-

ми'

предьявляемь1ми

к трубношту

гу'п(у технологией

изготовления и

ус]1о-

вт7.я.€!4 компоновки

конденсатора

в составе паровой турбинь:.

11роплворетпавость требоватштй

к трубношту 1учку

пород}1ла

ряд

ком-

промисснь|х

конструкторско-технологических

ре!лений.

Фднт:м

из первь1х

вари!|нтов

ко]у1поновки

6ьш:

цилиндрический

трубшьлй

пучок с

центр!}ль

нь|м

отсосом возщ/ха.

[1ример такой компоновки

дан

}{а

рис.5.3,а

схема

конденсатора

фирмь:

''Бестингауз'' (\[ез1йфошзе).

другйх

примФ

рах

реализа!щи

!ц.|линдрического

пут!ка

имеются перегородки

д.]1я

умень-

|цения в'1пя|{мя отекаю|цего

конденсата

на

тегш:ообмен

ни)кней части

Рис.

5.3.

1(онденсаторь|

ц1'1индрическим

трубнь|м

пучком

фирм,,Реститгауз',

(а)

и 1{ас1т!пегу

€отрота1!оп

(6)

пучка.

9та

схема

применяется

настоящее

время

конденсатор!ж

судовь1х

паровь1х

црбин

стационарнь1х

установках

небольгшой

мощ-

ности.

Фдин

из вариантов

компоновк]|

цилиндрического

трубного

пучка

ип_

люстрирует

конденсатор

фирмьт

йас1т!пету

€огрога1|оп

(сшА)

д'|я

царо-

вь|х

турбин

мощностью

до

мвт (рис.5.3,ф.3десь

отвод

возщгха

вь|полнен

не

из

центра,

а из 6оковой

части

пу{ка'

!дя

улуи:лени'т

отвода

воздуха

в пучке

имеются

специ{шьнь|е

паровь|е

канапь|.

Фб:лие

характеристики

ципиндр}1ческих

трубнь!х

пучков:

достато({по

ь1сокая

интенсивность

тет1лообмена'

удовлетворительн!ш1

деаэрация

кон-

денсата

при

ограничеинь!х

объегтц:льлх

расходах

пара.

так'

1![}пример,

пучок

двухметрового

диаметра

из

трубок

16х

мпд г]ри

умеренной

паровой-на_

грузке

кс|(м,.ч)

давпении

конденсац}|и

к||а

иту1еет

сред}|юю

скорость

пара

на входе

около

м|

с,

т. е.

б:изкую

к преде]|ьной..{шльней-

1ц€е

).величение диаметра

трубного

пу{ка

нецелесообразно;

скорсть

на

периферийнь!х

рядах

тру6ок

так

сли11]ком

велика.

Рис.

5.4.

(онденсатор

типа

Ф!

для

турби_

нь1

1}1ощностъю

160

й8т

некоторьлх

конденсаторах пара

щш|индрическим

трубньтг:

пу{ком

имело

место

зависание

конденсата в нижней части

поверхности

нагрева

под

действием

восходящего потока

г[ара.

.[|'а-гльней:шее

)/вепичение

\,1оцдности'

углубпение

вакуума

увеличение

объемньтх

расходов

пара требуют

роста

омь|ваету'ого

царо!у1

сеяения тру6

ного пу{ка

конденсатора] 8

ооответств\4у1 с

этигти

требов!}ниями

появились

конденсатоРь|

центр'шьнь|м

прходом

в трубном

пучке.

||римерм

явля-

ется

конденсатор

фирмьт

1т4ас}:йегу

€огрога1!оп

цтя

турбшн

мощностью

до

160 1т,18т

(рис.5.4).

зарубехстой прак1ике

этот

конденсатор

и1}1еет

название Ф!.

Фсобое ь{есто в ко|}1поновке п)д{ков

ко!!денсаторов

3анимает

веерная

разбивка

пу!.ка конденс!}тора

типа 6оп1то|о'

ре!}пизованная

т:|кже в

ряде

кондексаторов

(ш:ужского

турбинного 3авода.

[{а

рис.

55,с приведена

ко1!1поновка

трубок конденсатора

(|!-540

|(1

ленто,дта

я, а на

ртас.

5 .5

,б

(оп1го1]о.

€равтпател:ьнь!е

испь|тания

конденсаторов'

вь1пол|{еннь1е

с т!}

кими

раз6ивками'

не вь!явили преи|!гуц]еств

одной

из них

перед

другой.

Рис. 5.5.

(онденсатор

кп_540

(13

лентотплой

(а)

веерной

(ф

компоновками

трубного

пунка