Назад
Релейная защита и автоматика энергосистем
270
или, если мощность при этом КЗ продолжает передаваться в систему W2, то необходимы а) и б) и
запрещающий сигнал от защит Тр2.
Из проведенного анализа следует: защита не нуждается в цепях напряжения, которые, как извест-
но, ухудшают надежность многих защит, но должна контролировать токи во всех ветвях и присоедине-
ниях. В ветвях это делается с помощью ТА и трансреакторов TAV. Для контроля тока в линиях нужны
датчики, которые в настоящее время не устанавливаются, например катушки индуктивности, датчики
Холла, оптические ТА. Трансформаторы тока, датчики и устройства, реализующие полученные ал-
горитмы, например [5], имеют погрешности. Из-за последних приведенные равенства заменяются
неравенствами с соответствующими вторичными токами i
1
, i
2
, i
3
, i
4
.
, (6)
, (7)
, (8)
, (9)
где i
5
, i
6
, i
8
– токи в ветвях схемы ОРУ, в которых установлены выключатели Q1, Q2, Q4; k
1
, k
2
– ко-
эффициенты, зависящие от упомянутых погрешностей. На k
1
и k
2
наибольшее влияние оказывают
погрешности ТА – ε. Элементарные расчеты показывают: при допустимых ε = 10% минимальные
значения k
1
= 0,8, k
2
= 1,11; при ε = 5% k
1
= 0,94, k
2
= 1,07. В первом случае ошибка в измерении сум-
мы токов может достигать 11÷12%, во втором – 6÷7%. При близких КЗ ε = 40÷60%. У упомянутых
датчиков погрешности зависят и от точности установки, и расстояний от земли, от фаз и соседних
электроустановок. Поэтому при реализации устройств защиты следует обратить особое внимание на
погрешности ТА и датчиков.
Условия срабатывания защиты записываются аналогично (3), (4), но вместо сигналов M
3
, M
4
ис-
пользуются сигналы А
1
, А
2
, А
3
, А
4
о выполнении приведенных выше комбинаций неравенств (6), (7),
(8), (9) и сигналов b
Tp1
, b
Tp1
о срабатывании быстродействующих защит Тр1 и Тр2, так как эти комби-
нации определяют направление, в котором произошло КЗ.
Для обеспечения надежности в обеих защитах нужно контролировать исправность реле РПВ,
РПО и соединительных проводов. Одновременное наличие (отсутствие) сигнала от РПВ и отсутствие
(наличие) сигнала от РПО информирует об их исправности. При обрывах соединительных проводов
или неисправности РПВ и РПО это состояние нарушается. Поэтому сигнал об их неисправности
формулируется просто, например для выключателя Q1
.
Отметим, что обе защиты могут применяться в сетях, где токи самозапуска не превосходят 1,4 I
НМ
.
Они имеют такую же чувствительность, как у максимальной токовой защиты с пуском по напряже-
нию, если оценивать ее по методике [6], когда сравнение осуществляется по минимальному току КЗ,
который может выявить защита. Тогда у всех этих защит
I
КЗ.МИН
= k
Ч
I
СЗ1
= 1,7 I
НМ
, где k
Ч
– коэффи-
циент чувствительности (по ПУЭ k
Ч
= 1,2).
ЛИТЕРАТУРА
[1] Федосеев А.М. Релейная защита электроэнергетических систем: учеб. для вузов. М.: Энергоато-
миздат. 1984. 520 с.
[2] Поляков В.Е., Скутельников В.И. Комплексная структурная быстродействующая защита главной
схемы электростанций и подстанций от коротких замыканий // Изв. вузов СССР – Энергетика.
1965. № 5. С. 1-5.
[3] Поляков В.Е., Клецель М.Я. Централизованная токовая направленная защита // Энергетика…
(Изв. высш. учебн. заведений) 1977. № 3. С. 9-14.
[4] Клецель М.Я. Защита со сравнением знака мощности для токопроводов с ответвлениями //
Энергетика… (Изв. высш. учебн. заведений) 1985. № 11. С. 7-11.
Москва, 1–4 июня 2010 г.
271
[5] Патент РФ №2363084. МПК Н02Н 7/22, Н02Н 3/08. Устройство централизованной резервной
защиты присоединений схемы шестиугольника / Клецель М.Я., Никитин К.И., Стинский А.С.,
Шахаев К.Т. Опуб. в Б.И. 2009. № 21. 4 с.: ил.
[6] Клецель М.Я., Никитин К.И. Анализ чувствительности резервных защит распределительных
сетей // Электричество. 1992. № 2. С. 19-23.
СВЕДЕНИЯ ОБ АВТОРАХ
Клецель Марк Яковлевич — доктор технических наук, профессор
8(7182)688180
mark2002@mail.kz
Стинский Александр Сергеевич — кандидат технических наук, преподаватель
8(7182)600628
stn-alexander@mail.ru
Шахаев Куаныш Тулеугазыевич — аспирант, инженер
8(7182)655085
i_am_shanhai@mail.ru
Релейная защита и автоматика энергосистем
272
ПРОГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА ПЕРЕХОДНЫХ
И УСТАНОВИВШИХСЯ ПРОЦЕССОВ
В ТОКОВЫХ ЦЕПЯХ ПРОДОЛЬНЫХ
ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ ТОКОВЫХ ЗАЩИТ
КУРГУЗОВ Н.Н., КУРГУЗОВА Л.И.
Павлодарский государственный университет
КУРГУЗОВА М.Н.
ТОО «Проектный институт ТЭЛПРО» (Павлодар, Казахстан)
В последнее время специалистами отмечается снижение показателей правильной работы устройств
релейной защиты (РЗ) в условиях эксплуатации, что в определенной степени связано с недостаточным
уровнем их технического совершенства.
Оценка целесообразности использования различных принципов и способов повышения техниче-
ского совершенства РЗ, в том числе микропроцессорных, на практике может оказаться невозможной
без применения специализированных программ, обеспечивающих моделирование и расчеты пере-
ходных и установившихся процессов в токовых цепях РЗ. Актуальность разработки таких программ
подтверждена многочисленными публикациями известных отечественных и зарубежных специали-
стов, например [1].
К программам расчета переходных и установившихся процессов в цепях РЗ предъявляются требова-
ния в части их высокого быстродействия и повышенной устойчивости решения систем дифференциаль-
ных уравнений, описывающих процессы в нелинейных токовых цепях РЗ. Известные на сегодняшний
день программы для широкого класса РЗ, в том числе продольных дифференциальных токовых защит
(ДЗ), обладают рядом недостатков – в частности, неустойчивостью решения при практически активном
характере сопротивлений вторичных цепей трансформаторов тока (ТТ) защит. Такого рода проблемы
возникают, например, при математическом моделировании переходных процессов в токовых цепях
продольной ДЗ мощного асинхронного электродвигателя (АД), в нулевых выводах обмотки статора
которого установлены ТТ серии ТПОЛ, индуктивности рассеяния вторичных обмоток которых прак-
тически равны нулю.
В отличие от широко используемых в различных программах расчета переходных и установившихся
процессов в токовых цепях ДЗ методов, в том числе метода [2] прогноза и коррекции вторичного тока
ТТ, в разработанной авторами программе прогнозирование первых приближений вторичных токов
ТТ каждой фазы плеча дифференциальной защиты на шаге расчета осуществляется по известному
методу линейной экстраполяции, а для коррекции вторичных токов ТТ на шаге расчета авторами
предложен и на практике реализован эффективный метод, обеспечивший устойчивое решение при
практически любом характере сопротивлений во вторичных цепях ДЗ ЭД.
На рисунке 1, в качестве примера вычислительного эксперимента, приведена расчетная осцил-
лограмма процесса пуска АД типа АТД-4000, со стороны нулевых выводах обмотки статора которого
установлены ТТ типа ТПОЛ-10-600/5, а со стороны линейных выводов – ТТ типа ТВЛМ-10-600/5.
Проанализируем полученную осциллограмму.
Ввиду отсутствия в пусковом токе в фазе А обмотки статора АД апериодической составляющей, на-
сыщение сердечников ТТ первого и второго плеч ДЗ наступает только на шестой период переходного
процесса включения АД в сеть. Начиная с этого момента времени и в течение примерно пятнадцати
периодов в реле фазы А продольной ДЗ протекает ток i
da
небаланса, равный разности вторичных
токов i
2a1
ТТ первого и i
2a2
ТТ второго плеча ДЗ. Этот ток, как известно [3], обусловлен насыщением
сердечников ТТ свободным током переменной частоты.
В фазе С защиты переходные процессы протекают иначе и значительно дольше. Ввиду наличия в
пусковом токе в фазе С обмотки статора АД апериодической составляющей, насыщение сердечника
Москва, 1–4 июня 2010 г.
273
более нагруженного ТТ второго плеча ДЗ наступает уже в первый период переходного процесса. Пока
сердечник менее нагруженного ТТ первого плеча ДЗ еще не насыщен (кривая вторичного тока i
2a1
ТТ
первого плеча ДЗ на расчетной осциллограмме практически не искажена), ток небаланса i
dc
в пер-
вый и второй периоды переходного процесса пуска АД имеет однополярный характер (без полуволн
обратного знака). После насыщения сердечника ТТ первого плеча апериодической составляющей
пускового тока ЭД, начиная с 3-го периода, в токе небаланса i
dc
, появляются полуволны обратного
знака. По мере затухания апериодической составляющей пускового тока сердечники ТТ обоих плеч
ДЗ начинают выходить из области насыщения, что приводит к снижению тока небаланса.
Последующее вхождение сердечников ТТ плеч ДЗ в область насыщения, обусловленное действи-
ем свободного тока переменной частоты в фазе С обмотки статора АД, приводит к повторному и
более продолжительному протеканию значительного тока небаланса, имеющего полуволны обоих
знаков.
Сравнительный анализ результатов моделирования переходных процессов в токовых цепях ДЗ
АД типа АТД-4000 с экспериментальными данными при пуске того же АД показал хорошее совпа-
дение расчетных и экспериментальных данных (погрешность расчета во всех случаях не превышает
2-5%).
Проведены многочисленные вычислительные эксперименты режимов пуска и для других мощ-
ных ЭД. Во всех случаях разработанная авторами программа расчета переходных и установившихся
процессов в токовых цепях ДЗ обеспечивала устойчивое решение при любом характере нагрузок
вторичных цепей ТТ.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Сопьяник В.Х. Расчет на ПЭВМ переходных и установившихся процессов в трансформаторах
тока и токовых цепях РЗ // Электрические станции. 2004. № 2.
[2] Богдан А.В., Золоев Б.П., Подгорный Э.В. Сравнение численных методов расчета переходных
токов трансформаторов тока на ЦВМ // Известия вузов СССР. Электромеханика. 1974. № 2.
[3] Богдан А.В., Кургузов Н.Н., Кургузова Л.И. Токи небаланса дифференциальных защит мощных
электродвигателей // Электрические станции. 1980. № 9.
Рис.1. Токи плеч и токи небаланса продольной ДЗ при пуске АД типа АТД - 4000
Релейная защита и автоматика энергосистем
274
АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ
УСТРОЙСТВА ПРОДОЛЬНОЙ КОМПЕНСАЦИИ,
ОТКЛЮЧЕНИЯ ГЕНЕРАТОРОВ И ЭЛЕКТРИЧЕСКОГО
ТОРМОЖЕНИЯ КАК СПОСОБОВ ПОВЫШЕНИЯ
УСТОЙЧИВОСТИ САЯНО-ШУШЕНСКОЙ ГЭС
АБАКУМОВ С.А., ВИШТИБЕЕВ А.В., КОРОЛЮК Е.А.
ОАО «Сибирский энергетический научно-технический центр»
ВВЕДЕНИЕ
Недостаточное развитие сетевой инфраструктуры ограничивает возможность удовлетворения
требований свободного рынка электроэнергии и соблюдения условий надежного энергоснабжения
потребителей. Снятие сетевых ограничений на выдачу мощности электростанций является одной из
важнейших задач электроэнергетики.
В настоящее время наибольшие ограничения по выдачи мощности Саяно-Шушенской ГЭС
(СШГЭС) в 2000 МВт вводятся по условию сохранения динамической устойчивости станции. Актив-
но поднимается вопрос о разработке мероприятий по уменьшению имеющихся ограничений после
завершения ремонтных работ по восстановлению станции.
В качестве мероприятий для повышения динамической устойчивости СШГЭС рассмотрены сле-
дующие средства:
1. Сбалансированная разгрузка СШГЭС: отключение части генераторов (ОГ) на станции и части
нагрузки (ОН) в приемной части системы.
2. Поперечное электрическое торможение (ПЭТ) – осуществляемое посредством параллельного
подключения к электрической схеме тормозного сопротивления для погашения избыточной кине-
тической энергии генераторов. Рассматриваются два варианта исполнения ЭТ : однократное для
повышения динамической устойчивости и многократное для демпфирования качаний генераторов
в послеаварийном режиме.
3. Устройства FACTS – устройства продольной компенсации (УПК) для увеличения пропускной
способности схемы выдачи мощности в до- и послеаварийных режимах станции и демпфирования
качаний генераторов. Рассматривается установка УПК на ВЛ 500 кВ СШГЭС – Новокузнецкая и
СШГЭС – Кузбасская.
В работе проведен анализ технической эффективности и перспектив использования вышепере-
численных мероприятий при различной загрузке станции и числа агрегатов.
Результаты работы использовались в работах Сибирского института проектирования энергетиче-
ских систем ОАО «Сибирский ЭНТЦ», выполненных в соответствии с Инвестиционной программой
ОАО «ФСК ЕЭС» (установка БСК на ПС Алюминиевая и Означенное, строительство ВЛ 500 кВ
Алюминиевая – Абаканская – Итатская).
Полученные результаты позволят определить наиболее эффективное мероприятия для повы-
шения динамической устойчивости СШГЭС на год выхода станции на полную мощность (2014 г.) и
дальнейшую перспективу.
1. ХАРАКТЕРИСТИКА РАСЧЕТНЫХ УСЛОВИЙ ДЛЯ ОЦЕНКИ
ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ
Для оценки динамической устойчивости СШГЭС использовалась подробная цифровая модель
ОЭС Сибири (западная и центральная часть Сибири) в формате ПВК «Mustang».
Москва, 1–4 июня 2010 г.
275
Для определения эффективности мероприятий рассмотрено наиболее тяжелое нормативное воз-
мущение группы III – отключение одной цепи ВЛ 500 кВ СШГЭС – Кузбасская действием УРОВ
при двухфазном КЗ на землю вблизи шин 500 кВ СШГЭС с отказом одной фазы выключателя в РУ
500 кВ СШГЭС. При моделировании принимались отказы тех выключателей, которые не приводят
к отключению генераторов станции и, как следствие, ее разгрузке [1]. Такой подход позволяет ис-
следовать возмущения более тяжелые для устойчивости станции.
Нормативные возмущения рассмотрены для режима зимнего максимума 2014 г., этот год харак-
терен завершением ремонтных работ по восстановлению станции и выходом СШГЭС на полную
установленную мощность в размере 6400 МВт.
2. ОТКЛЮЧЕНИЕ ЧАСТИ ГЕНЕРАТОРОВ (ОГ)
После возникновения короткого замыкания возникает небаланс между механической мощностью
турбины и электрической мощностью генератора, вследствие чего происходит ускорение ротора ге-
нератора. Применение ОГ снижает мощность турбины, тем самым уменьшает имеющейся небаланс
мощности.
В качестве балансирующего действия для ОГ применяется отключение нагрузки в приемной части
энергосистемы. Максимальная величина небаланса активной мощности, допустимо возможная при
потере генерации в ОЭС Сибири, принята в объеме 700 МВт. В качестве инструмента реализации ОН
целесообразно использовать существующие ресурсы САОН в западной и центральной частях Сибири.
Балансирующем действием для ОГ-2 (отключение одного укрупненного блока СШГЭС) является
ОН-1 (480 МВт) в Хакасской ЭС, для ОГ-4 (отключение двух укрупненных блоков СШГЭС) является
ОН-3 (700 МВт) в Хакасской ЭС и ОН-2 в Кузбасской ЭС (600МВт) [1].
Как показали результаты расчета эффект от ОГ-2 оценивается в 180-210 МВт, ОГ-4 – 420-490 МВт
дополнительной выдачи мощности СШГЭС в зависимости от числа генераторов в работе. Результаты
расчета приведены в таблице 1.
Таблица 1
Предельная загрузка СШГЭС по условию сохранения динамической устойчивости
в МВт
Число генераторов в работе Без ОГ c ОГ-2 Эффект от ОГ-2 c ОГ-4 Эффект от ОГ-4
10 4860 5070 210 5350 490
9 4570 4760 190 5020 450
8 4240 4420 180 4660 420
Главным недостатком ОГ является ограничение в электроснабжении потребителей и высокие
уровни токов в обмотке статора при отключении генератора под нагрузкой (близки к токам короткого
замыкания).
3. ПОПЕРЕЧНОЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ ТОРМОЖЕНИЕ (ПЭТ)
Применение ПЭТ оказывает существенное влияние на предел динамической устойчивости, а также
на успешную ресинхронизацию и сохранение результирующей устойчивости системы [3].
Подключение ПЭТ к шинам высокого напряжения станции уменьшает количество необходимой
коммутирующей аппаратуры и упрощает компоновку ПЭТ. Их номинальная мощность не зависит,
при этом, от количества генераторов, находящихся в работе и может варьироваться лишь изменением
числа подключаемых резисторов. Подключение резисторов на генераторном напряжении, позволяет
Релейная защита и автоматика энергосистем
276
изменять мощность ПЭТ автоматически в зависимости от числа находящихся в работе агрегатов. На
рисунке 1 приведены зависимость предельной загрузки СШГЭС по условию сохранения динамиче-
ской устойчивости при нормативном возмущение группы III от мощности ПЭТ, при двух вариантах
подключения ПЭТ – к шинам высокого и низкого напряжения станции, а также разного числа вклю-
ченных в работу гидрогенераторов.
Рис. 1. Влияния мощности ПЭТ на предельную загрузку СШГЭС
по условию сохранения динамической устойчивости:
1 – ПЭТ подключен к шинам низкого напряжения (НН), в работе
10 генераторов; 2 – ПЭТ подключен к шинам высокого напряжения (ВН),
10 генераторов; 3 – к НН, 9 генераторов; 4 – к НН, 8 генераторов
Как видно из рисунка 1 подключения ПЭТ к шинам низкого напряжения СШГЭС более эффек-
тивно, чем к шинам высокого напряжения. С эксплуатационной точки зрения размещения ПЭТ на
генераторном напряжении более удобно. Из рисунка следует, что предельная загрузка станции имеет
практически линейную зависимость от мощности ПЭТ, однако следует учитывать ограниченные раз-
меры камеры, предназначенной для размещения устройства ПЭТ в машинном зале электростанции,
например, конструктивные размеры установки мощностью 84 МВт эксплуатируемые на Зейской
ГЭС, составляют 3 × 3 × 6 метров. Размеры устройства ПЭТ особенно актуальны для СШГЭС, в связи
с особенностью расположения машинного зала на станции. Увеличение мощности устройства ПЭТ
повлечет увеличение размеров устройства, что будет ограничивающим фактором при выборе мощ-
ности устройства ПЭТ.
Наибольшую сложность представляет задача определения момента отключения тормозного со-
противления. На рисунке 2 изображена зависимость предельной загрузки СШГЭС по условию со-
хранения динамической устойчивости от времени отключения ПЭТ при применении однократного
включения нагрузочных резисторов для различного числа генераторов и места установки.
Из рисунка 2 можно определить оптимальную мощность устройства ПЭТ и длительность под-
ключения устройства ПЭТ.
Получить дополнительный эффект от применения многократного ЭТ на СШГЭС ввиду конструк-
тивных особенностей существующих турбин (рабочая зона турбины порядка 500-600 МВт) невоз-
можно, так как многократное ЭТ должно осуществляться совместно с разгрузкой турбин.
Москва, 1–4 июня 2010 г.
277
4. УСТРОЙСТВА ПРОДОЛЬНОЙ КОМПЕНСАЦИИ (УПК)
Увеличение пропускной способности ВЛ в доаварийном режиме с помощью неуправляемого УПК
оказывает положительный эффект на динамическую устойчивость станции. Также стоит отметить
что динамическая устойчивость станции существенно зависит и от относительного эквивалентного
сопротивления системы в послеаварийном режиме. Уменьшение послеаварийного сопротивления
можно достичь с помощью управляемого устройства продольной компенсации.
В соответствии с работой [2] принята следующая схема установки УПК в ВЛ 500 кВ СШГЭС –
Новокузнецкая и СШГЭС – Кузбасская: установка неуправляемой части УПК степенью емкостной
компенсации 30%, и установка управляемой части УПК степенью емкостной компенсации 20% у
шин ПС 500 кВ Новокузнецкая и Кузбасская.
Результаты расчета сведены в таблицу 2, как показали расчеты эффект от установки УПК растет с
увеличением числа генераторов в работе.
Таблица 2
Предельная загрузка СШГЭС по условию сохранения динамической устойчивости
в МВт
Число генераторов в работе Без УПК с УПК Эффект от УПК
10 4860 5350 +490
9 4570 4990 +420
8 4240 4620 +380
В период синхронных качаний генератор при росте угла ротора в течение полупериода отдает из-
быточную энергию в систему, а в течение другой половины, при снижении угла, в силу инерционно-
Рис. 2. Влияния времени отключения ПЭТ на предельную загрузку СШГЭС
по условию сохранения динамической устойчивости: 1 – к НН, 10 генераторов; 2 – к ВН,
10 генераторов; 3 – к НН, 9 генераторов; 4 – к НН, 8 генераторов
Релейная защита и автоматика энергосистем
278
сти, получает часть обратно. Для скорейшего затухания переходного процесса необходимо увеличить
мощность, отдаваемую генератором и уменьшить долю получаемой обратно. Этого эффекта можно
достигнуть управлением степенью компенсации УПК – увеличением степени компенсации в пер-
вой половине цикла и уменьшением во второй. На рисунке 3 сопоставляются УПК с управлением
(диапазон 8-20%) для демпфирования качаний генератора и без управления УПК (20%) (только для
уменьшения послеаварийного сопротивления), исходный режим соответствует загрузке СШГЭС
на 5350 МВт (в работе 10 генераторов). Как видно на рисунке, воздействие на степень компенсации
УПК в переходном процессе позволяет незначительно ускорить затухание переходного процесса. Это
связано прежде всего с малой регулировочной способностью управляемого УПК [2].
5. ВЫВОДЫ
В таблице 3 приведена предельная загрузка СШГЭС при применении различных мероприятий по
повышению динамической устойчивости станции.
Таблица 3
Предельная загрузка СШГЭС по условию сохранения динамической устойчивости
Число генераторов в работе ОГ ПЭТ (мощность 150 МВт на генератор) УПК
10 5350 5400 5350
9 5020 5010 4990
8 4660 4620 4620
Рис. 3. Изменения угла ротора эквивалентного генератора СШГЭС
без управления УПК (1) и с управлением УПК (2)
Москва, 1–4 июня 2010 г.
279
Как показали расчеты при 50% компенсации реактивного сопротивления ВЛ СШГЭС – Ново-
кузнецкая и СШГЭС – Кузбасская, эффект от применения УПК равен эффекту получаемому от
применяя ОГ на станции, при этом обладает рядом преимуществ:
1. Не нужен останов генераторов.
2. Не приводит к потере энергоснабжения потребителей.
3. Не приводит к перегреву обмотки статора генераторов.
Но следует отметить и недостатки:
1. Возможно самовозбуждение генераторов.
2. Возможно повышение уровня напряжения в местах установки УПК выше допустимой.
Однако стоит отметить, что разработка грамотной системы управления и эксплуатации УПК по-
зволит избежать этих недостатков.
Перспективы использования устройства ПЭТ на СШГЭС довольно проблематичны, в связи с
отсутствием места на станции для его установки. Эффект от применения ПЭТ в значительной мере
зависит от мощности установки. Чтобы получить эффект, сравнимый с эффектом от использования
ОГ и УПК, необходимо устройство мощностью 150 МВт на один генератор, размеры такого устройства
ориентировочно будут составлять 5 × 5 × 4 м.
В связи с вышесказанным, применение УПК будет наиболее оптимальным мероприятием для
повышения динамической устойчивости СШГЭС. Строительство ВЛ 500 кВ Алюминиевая – Абакан-
ская – Итатская и установка УПК помогут снять часть ограничения по выдачи мощности СШГЭС
после завершения ремонтных работ по восстановлению станции.
В завершении хочется отметить, что освоение более эффективных средств автоматического пре-
дотвращения нарушения устойчивости (например, электрическое торможения и УПК) – очевидное
условие для развития современной противоаварийной автоматики в ЕЭС России.
ЛИТЕРАТУРА
[1] Определение предельных и допустимых режимов работы Саяно-Шушенской ГЭС на год выхода
станции на полную мощность и пятый год эксплуатации. ОАО «Сибирский ЭНТЦ», Новоси-
бирск, 2010.
[2] Разработка технических требований и предложений на устройства управляемой продольной
компенсации на ВЛ 500 кВ Саяно-Шушенская ГЭС – Новокузнецкая, разработка алгоритмов
управления, схем защиты и автоматики. ОАО «НТЦ электроэнергетики». М., 2009.
[3] Веников В.А. Переходные электромеханические процессы в электрических системах. М.: Высшая
школа, 1970.
[4] Иофьев Б.И. Автоматическое аварийное управление мощностью энергосистем. М.: Энергия,
1974.
ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ
Абакумов Сергей Александрович – инженер сектора устойчивости и противоаварийной автоматики
Сибирского института проектирования энергетических систем
seregaspartak@mail.ru
+7-960-784-2394
Виштибеев Алексей Владимирович – начальник отдела развития электрических сетей Сибирского
института проектирования энергетических систем
vishtibeev@ortek.energosib.ru
+7-913-921-0830
Королюк Евгения Аркадьевна – главный специалист сектора устойчивости и противоаварийной авто-
матики Сибирского института проектирования энергетических систем