Рихтер Л.А. и др. Вспомогательное оборудование ТЭС (распознан)

Подождите немного. Документ загружается.

пара. В трубах, соединяющих корпус подо-

гревателя с конденсатосборником, установ-

лены специально спрофилированные соп-

ла (воронки), имеющие высокий коэффи-

циент расхода при стоке конденсата из

подогревателя в конденсатосборник и низ-

кий коэффициент в обратную сторону.

Этим ограничивается поступление в кор-

пус подогревателя и в отбор турбины вто-

ричного пара, который может образовать-

ся в конденсатосборнике от вскипания на-

ходящегося в нем конденсата при сбросах

нагрузки турбины, чем предотвращается

возможный ее разгон этим паром. Сборник

конденсата имеет диаметр 1000 мм и дли-

ну 3000 мм. Двойной штриховкой на нем

1250

Сигнал Т

„

Уровень I

недопустим"

01000-^

^сигнал

„ Уровень

высок"

Рис. 2.4. Горизонтальный сетевой подогреватель типа ПСГ-1300-3-8-П:

—

ввод греющего пара (два патрубка); В

—

выход сетевой воды; Д — отсос паровоздушной

смеси; Е

—

подвод паровоздушной смеси из подогревателя с более высоким давлением пара;

Ж — вход сетевой воды;

—

патрубок отвода конденсата греющего пара из корпуса подогревате-

ля в сборник конденсата; 1

—

поворотная (задняя) водяная камера; 2

—

линзовый компенсатор на

корпусе; 3 — корпус подогревателя; 4 — входная (передняя) водяная камера; 5 — сборник конден-

сата

показаны пределы регулирования уровня

конденсата. В нижней части сборника кон-

денсата имеется патрубок для отвода кон-

денсата греющего пара на всас конденсат-

ных насосов сетевого подогревателя.

Около трубных досок горизонтальных

сетевых подогревателей предусмотрены со-

левые отсеки для сбора и отвода засолен-

ного присосами сетевой воды конденсата

греющего пара. Основной поток конденса-

та греющего пара отводится из средней

части корпуса подогревателя.

Для защиты корпуса сетевого подогре-

вателя от повышения давления греющего

пара предусмотрен предохранительный (ат-

мосферный) клапан, который присоединяет-

ся к специальному патрубку и имеет вы-

хлоп в атмосферу.

В целом конструкция

подогреьа-

теля обеспечивает его хорошую гер-

метичность, удобство ремонта, ком-

пенсацию температурных удлинений

трубок и дренирование водяного и

парового пространства.

На рис. 2.5 изображен более круп-

ный горизонтальный четырехходовой

сетевой подогреватель ПСГ-2300-3-8

с поверхностью нагрева 2300 м

, рас-

считанный на давление греющего пара

до 0,3

МПа

и на давление сетевой во-

ды

0,8

МПа.

Подогреватель имеет цельносвар-

ной корпус и предназначен для рабо-

ты в качестве верхнего сетевого по-

догревателя турбоустановки

Т-100-130

при рабочем давлении пара от 0,06 до

0,25 МПа и при номинальном расходе

сетевой воды 970 кг/с с максимальной

температурой ее подогрева 120 °С.

Поверхность нагрева подогревателя

выполнена в виде прямых латунных труб '

диаметром 24 X 1 мм, длиной около

6000 мм, концы которых развальцованы в

трубных досках. В конструкции этого по-

догревателя узел ввода пара из теплофика-

ционного отбора лучше отработан аэро-

динамически: подводящие паропроводы

присоединяются к корпусу через специ-

альные диффузоры, что

обеспечивает

бо-

лее равномерное распределение пара по

длине поверхности теплообмена. Трубный

пучок в корпусе подогревателя, как и в

предыдущей конструкции, расположен экс-

центрично, что позволяет создать внутри

подогревателя симметричный клиновой раз-

дающий проход, охватывающий пучок.

Конструкция подогревателя обеспечи-

вает герметичность, удобство ремонта

(возможность доступа к отдельным узлам

и замены деталей с минимальными трудо-

затратами), компенсацию температурных

удлинений труб поверхностей теплообмена,

отвод неконденсирующихся газов из паро-

вого пространства и воздуха из водяных по-

лостей, возможность чистки труб с

водя-

ной стороны и дренирования водяного

и парового пространства.

Охладители выпара предусматри-

ваются на отсосах паровоздушной

смеси из нижних сетевых подогрева-

телей в эжекторные установки.

Расчет теплообмена в сетевых подо-

гревателях не отличается от расчета,

рассмотренного выше для регенера-

тивных подогревателей. Теплоотдача

к трубному пучку происходит

при

конденсации пара на вертикальных

или на горизонтальных прямых тру-

бах. Передача теплоты от поверхно-

сти труб к нагреваемой воде проис-

ходит при вынужденном движении

сетевой воды и физически не отлича-

ется от теплоотдачи от стенки трубы

к основному конденсату и к пита-

тельной воде в регенеративных подо-

гревателях. Передача теплоты от кон-

денсирующегося пара к стенке верти-

кальных труб также уже была рас-

смотрена выше применительно к ПНД.

При определении коэффициента

теплоотдачи от конденсирующегося

пара к пучку горизонтальных труб

может быть использована формула

(1.16), но значение коэффициента С

в ней следует принять равным С =

= 0,725. Среднее значение коэффици-

ента теплоотдачи от конденсирующе-

гося пара к стенке может быть опреде-

лено по формулам (1.16)—(1.18). При

этом в качестве определяющего раз-

мера должен приниматься наружный

диаметр труб, а значения физических

величин должны определяться при

средней температуре пленки конден-

сата

'ср=-^4^-

(2-1)

где температура стенки для предвари-

тельной оценки может быть принята

(2.2)

По данным тепловых испытаний

коэффициент теплопередачи в гори-

зонтальных сетевых подогревателях

для различных режимов работы на-

ходится в пределах 3—4 кВт/(м

• К).

При проектировании сетевых подо-

гревателей большое значение имеет

правильный выбор недогрева сетевой

воды до температуры насыщения грею-

щего пара в сетевом подогревателе.

Эта задача является

технико-зконо-

мической,

поскольку уменьшение не-

догрева повышает тепловую эконо-

мичность установки, но приводит к

росту металло- и капиталовложений в

сетевые подогреватели.

Технико-экономические расчеты

показывают, что при недорогом топ-

ливе оптимальный недогрев составляет

около 5 °С и уменьшается до 3

°С

при дорогом топливе. Недогрев воды

в подогревателе увеличивается при-

мерно линейно с ростом расхода пара

и скорости воды в трубах и несколько

снижается с повышением средней тем-

пературы сетевой воды.

Количество теплоты, передаваемой

в сетевом подогревателе от конденси-

рующегося пара сетевой воде, опре-

9130

а)

Рис.

2 5. Горизонтальный сетевой подогреватель типа ПСГ-2300-3-8

турбоустановки

а — главный вид и разрез по подводу пара, б — поперечные разрезы, / — выход конденсата грею

(два патрубка), 3 — трубка для отсоса паровоздушной смеси, 4 и 5 — соответственно вход и выход

деляется

из уравнения теплового ба-

ланса подогревателя:

;в

/в

''вых

вх)'

А-А

(2.3)

Т-100/120-130-3

ТМЗ:

щего пара из

конденсатосборника;

2 — вход греющего

сетевой воды в передней водяной камере

где

— расходы пара из отбо-

ра и сетевой воды, кг/с;

/„

—

энтальпия пара отбора, поступающе-

го в подогреватель и конденсата грею-

щего пара при температуре насыщения

соответственно, кДж/кг,

г'вых

t'sx

— энтальпии се-

тевой воды на выходе и

входе сетевого подогрева-

теля, кДж/кг. Значения

расходов и энтальпий пара

и сетевой воды определяют-

ся из расчета тепловой схе-

мы турбоустановки при со-

ответствующем режиме ра-

боты.

Потери давления в па-

ропроводе от турбины

до

подогревателя обычно со-

ставляют

2—8

% давления

пара в патрубке отбора.

2.2. ВОДОГРЕЙНЫЕ КОТЛЫ

Водогрейные

кот-

л ы, как и пиковые се-

тевые подогреватели, ис-

пользуются на ТЭЦ в ка-

честве

пиковых

источников

теплоты при тепловых на-

грузках, превышающих

обеспечиваемую отборами

турбин. Из технико-эконо-

мических соображений мак-

симальную тепловую на-

грузку отборов теплофика-

ционных турбин

(а

тэц

)вы-

бирают из расчета покры-

тия 50—65 % максимума

отопительной нагрузки, а

остальное принимают на

себя пиковые источники

теплоты. Водогрейные кот-

лы устанавливаются также

в районных отопительных

котельных, где использу-

ются в качестве основного

источника централизован-

ного теплоснабжения при

отсутствии ТЭЦ. Водогрей-

ные котлы могут также

служить в качестве резерв-

ного источника теплоты

для отопления при выхо-

де из строя

теплофика-

пара

ционных турбин и как замыкаю-

щий источник теплоснабжения в слу-

чае привлечения ТЭЦ к покрытию пи-

ков электрической нагрузки путем по-

лучения дополнительной мощности за

счет сокращения теплофикационных

отборов и увеличения пропуска пара

в конденсатор.

При разработке конструкций водо-

грейных котлов за основу принимает-

ся температурный график систем теп-

лоснабжения

(150—70

°С), но при теп-

лопроизводительности выше 35 МВт

(30 Гкал/ч) предусматривается воз-

можность повышения температуры

подогрева воды до 200 °С. Темпера-

тура сетевой воды на входе в котел

на различных режимах обычно состав-

ляет 70—120 °С. Во избежание низко-

температурной коррозии металла да-

же при малосернистом топливе тем-

пература воды на входе в пиковый

водогрейный котел ограничивается

значениями 56—60 °С, что в необхо-

димых случаях обеспечивается рецир-

куляцией подогретой сетевой воды.

При сернистом мазуте температура на

входе должна быть не менее

110

°С.

Ввиду малого использования в

течение года водогрейные котлы долж-

ны быть недорогими и

по

возможности

простыми по конструкции. Поверх-

ность нагрева состоит из топочных эк-

ранов и конвективного пучка труб,

расположенного вне топки. Для

кот-

лов на твердом топливе при слоевом и

камерном сжигании устанавливается

трубчатый воздухоподогреватель с

трубами 0 40 х 1,5 мм. Подогрев се-

тевой воды происходит при принуди-

тельном прямоточном ее движении.

Разработана унифицированная

серия водогрейных котлов теплопро-

изводительностью 4,6; 7,6;

11,6;

23,2;

34,8; 58,2; 116 и 209 МВт (4; 6,5; 10;

20; 30; 50; 100 и 180 Гкал/ч) для ра-

боты на природном газе, мазуте и на

твердом топливе. Котлы могут иметь

башенную, горизонтальную, П- и Т-

образную компоновки поверхностей

нагрева и рассчитаны на две группы

параметров: при температуре подо-

грева воды 150 °С давление за котлом

1,6

МПа, а при 200 °С — 2,5 МПа.

Специализированным предприятием *

по выпуску водогрейных котлов яв-

ляется Дорогобужский котельный за-

вод. Водогрейные котлы для газа и

мазута изготовляются также Белго-

родским (БелКЗ) и Барнаульским

(БКЗ) котельными заводами, а котел

ПТВМ-100

выпускался ПО ТКЗ.

Принятая шкала теплопроизводи-

тельности трех наиболее крупных во-

догрейных котлов соответствует тепло-

производительности теплофикацион-

ных отборов турбин мощностью 25,

50 и 100 МВт, что обеспечивает их

блочную установку при

эц

= 0,5.

Водогрейные котлы башенной ком-

поновки работают с естественной тя-

гой с индивидуальными металличес-

кими дымовыми трубами на каркасе

котлов для работы на газе и с отдель-

но стоящей для работы на мазуте.

При установке на ТЭЦ применяется

также отвод продуктов сгорания в ды-

мовую трубу энергетических котлов.

Котлы типов

КВГМ

(котел водогрей-

ный газомазутный) и КВТК (котел

водогрейный твердотопливный ка-

мерный) с П- и Т-образной компонов-

ками снабжаются дымососами.

Котлы башенной компоновки (ти-

па ПТВМ — пиковый теплофикаци-

онный водогрейный мазутный) обо-

рудовались индивидуальными на каж-

дую горелку дутьевыми вентилятора-

ми (до

штук на котел) с регулиро-

ванием теплопроизводительности от-

ключением горелок и вентиляторов.

Такая система оказалась нера-

циональной из-за разброса характери-

стик вентиляторов, отражающегося

на их параллельной работе. Котлы

типов КВГМ и КВТК оборудуются

одним общим дутьевым вентилятором

на котел. Башенные котлы на естест-

венной тяге при работе на мазуте из-за

загрязнения и коррозии поверхно-

стей нагрева обеспечивают не более

80 % номинальной теплопроизводи-

тельности. При работе на газе с естест-

венной тягой и индивидуальными

ды-

мовыми трубами номинальная тепло-

производительность может быть до-

стигнута только при расчетной тем-

пературе наружного воздуха, когда

обеспечивается устойчивая самотяга

при имеющейся высоте дымовых труб.

Несмотря на принимаемые меры

(рециркуляция воды, ограничение

минимальной температуры на входе)

поверхности нагрева водогрейных

кот-

лов типа

ПТВМ

подвергаются интен-

сивной низкотемпературной наружной

коррозии. Межтрубные пространства

конвективных пучков при работе на

мазуте забиваются вязкими отло-

жениями, против которых дробеочист-

ка неэффективна. Из-за расположения

верхней части газоходов башенных

водогрейных котлов на открытом воз-

духе при их остановке в зимнее время

существует опасность замораживания

воды в трубах и их разрыва. По этой

причине ремонт котлов типа ПТВМ в

периоды отрицательных температур

наружного воздуха невозможен.

При выявленных недостатках ба-

шенных водогрейных котлов их даль-

нейший выпуск прекращен, и взамен

разработана серия котлов новой кон-

струкции с П- и Т-образной компонов-

ками поверхностей нагрева.

На рис. 2.6 изображен газома-

зутный водогрейный котел типа

К.В-ГМ-180

теплопроизводительно-

стью 209 МВт (180 Гкал/ч) изготов-

ления

БКЗ.

Котел имеет Т-образную газоплотную

двухпоточную конструкцию. Топочная ка-

мера объемом 612 м

переходит в две опуск-

ные конвективные шахты. Радиационная

поверхность нагрева 535 м

, а конвектив-

ная 4940 м

. Топочная камера отделена от

конвективных шахт газоплотными экрана-

ми из труб 060 X 4 мм. Коллекторы эк-

ранов выполнены из труб 0273 X 16 мм.

23J07

А-А

Рис. 2.6. Общий вид газомазутного водогрейного котла типа

КВ-ГМ-180

теплопроизво-

дительностью 210 МВт (180 Гкал/ч):

— вид с фронта и поперечный разрез; б — продольный разрез по топке и по конвективной шах-

те; / — струйный аппарат для транспорта дроби; 2 — бункер дроби; 3 — одна из конвективных

шахт; 4 — газоплотная разделительная стенка с экраном; 5 — поворотная камера; 6 — сборник

дроби для дробеочистки; 7

—топочная

камера;

— коллекторы; 9 — газомазутные горелки

Змеевики конвективной поверхности на-

грева из труб

032

X 3 мм состоят из верх-

них и нижних полусекций, размещенных

с разрывом около 600 мм. Материал труб

всех поверхностей нагрева — сталь 20.

Бескаркасная облегченная обмуровка тол-

щиной около

110

мм крепится на экранных

трубах. Газомазутные горелки механиче-

ского типа расположены на боковых сто-

ронах топочной камеры ниже конвектив-

ных шахт на одной высоте по три с каждой

стороны.

При работе на мазуте удаление золо-

вых отложений с конвективных поверх-

ностей нагрева производится дробеструйной

установкой. Внизу конвективных шахт

имеются бункера для сбора дроби. Подача

дроби из бункеров в сборники над котлом

осуществляется сжатым воздухом от ро-

тационной воздуходувки.

Котел оборудован одним дымососом

с напором 1100 Па и мощностью привода

366 кВт и одним дутьевым вентилятором с

напором 5200 Па при мощности электродви-

гателя 630 кВт.

При работе на газе

= 175

°С

Лка

91,5 %, при работе на мазуте

= 195 °С и

91,0 %. При установ-

ке на ТЭЦ для работы в пиковом режиме

(НО—150

°С)

применяется одноходовая

схема движения сетевой воды (рис. 2.7).

Сетевая вода с номинальным расходом

1225 кг/с (4420 т/ч) поступает во входной

коллектор 0720 X 12 мм и разделяется

на два параллельных потока. В каждом по-

токе вода проходит параллельно через эк-

ранные и конвективные поверхности на-

грева и собирается в выходной камере

котла.

В основном режиме

(70—110

°С) рас-

ход воды вдвое меньше и применяется двух-

ходовая последовательная схема движения

воды через поверхности нагрева левой

и правой сторон

котла.

Фронтовая

панель

(прадия)

Фронтовая

панель

(левая)

Выход

Рис. 2.7. Гидравлическая схема газомазутного водогрейного котла

КВ-ГМ-180

при

работе в пиковом режиме

160,00

"""""!'"•

От энергетичес-

ких котлов

Дозорная

Секция котла Секция постоянного торца,

секция КВ-ГМ-180 открытая схема

водоразбара

©jz>

6000

3000_Ш0 13

'вооо

Рис. 2.8. Компоновка

пяковой

водогрейной котельной для ТЭЦ с водогрейными котла-

ми КВ-ГМ-180.

—поперечный

разрез;

б—план;

1 — водогрейный котел типа КВ-ГМ-180; 2 — калориферы для

подогрева дутьевого воздуха; 3

—

дутьевой вентилятор; 4

—

дымосос; 5 ~ рециркуляционные насо-

сы; б — сетевой насос первого подъема; 7 — сетевой насос второго подъема;

и 9

—резервные

се-

тевые насосы; 10 — подпиточные насосы;

—подогреватель

сырой воды; 12

—

конденсатный на-

сос эжекторов вакуумных деаэраторов; 13 — промежуточные баки подпиточной воды;

— возду-

ходувка; 15 — кондиционер; 16

—

расширитель дренажей; 17 — подвесной

кран-

—

дымовая

труба

Компоновка пикового водогрей-

ного котла для ТЭЦ с котлами

КВ-ГМ-180

представлена на рис. 2.8.

Пиковая котельная размещается па-

раллельно главному зданию ТЭЦ по

другую сторону дымовых труб энерге-

тических котлов и включает два про-

лета шириной 18 и 12 м. В пролете

18 м полуоткрыто размещаются

ПВК,

в пролете 12 м на отметке 3 м — на-

сосы. Насосное отделение оборудова-

но подвесным грузоподъемным кра-

ном. На открытом воздухе со стороны

главного здания установлены дымо-

сосы, дутьевые вентиляторы и кало-

риферы дутьевого воздуха. У посто-

янного торца пиковой котельной на

открытом воздухе расположены под-

питочные баки.

ГЛАВА ТРЕТЬЯ

ДЕАЭРАТОРЫ

3.1. КЛАССИФИКАЦИЯ И ТИПОВЫЕ

КОНСТРУКЦИИ ДЕАЭРАТОРОВ

Термические

деаэра-

торы

воды выполняют на ТЭС

несколько функций, основной явля-

ется удаление из воды растворенных

агрессивных газов (кислорода и угле-

кислоты). Деаэраторы служат также

для регенеративного подогрева основ-

ного конденсата и являются местом

сбора и хранения запаса питательной

воды. Известно много типов деаэра-

торов, их можно классифицировать

по рабочему давлению и по способу

создания поверхности контакта деаэ-

рируемой воды с греющим паром.

В зависимости от рабочего давле-

ния термические деаэраторы согласно

ГОСТ 16860-77 делятся на вакуум-

ные (тип ДВ, рабочее давление

0,0075 — 0,05 МПа, температура на-

сыщения

40—80

°С), атмосферные (тип

ДА, рабочее давление

0,12

МПа,

тем-

пература насыщения 104

°С)

и повы-

шенного давления (тип ДП, рабочее

давление

0,6—0,7

МПа, реже

0,8—

1,2 МПа, температура насыщения

158—167

°С и соответственно

170—

188°С).

В вакуумных деаэраторах давле-

ние ниже атмосферного и для отсоса

выделяющихся из воды газов требу-

ется эжектор. Имеется опасность пов-

торного «заражения» воды кислоро-

дом из-за присоса атмосферного воз-

духа в тракт перед насосом. Вакуум-

ные деаэраторы применяются, когда

требуется деаэрировать воду при

температуре ниже

100

°С (подпиточ-

ная вода тепловых сетей, вода в трак-

те химической водоподготовки). К

ним относятся также деаэрационные

приставки конденсаторов.

Атмосферные деаэраторы работают

с небольшим избытком внутреннего

давления над атмосферным (прибли-

зительно 0,02 МПа), необходимым для

самотечной эвакуации выделяющихся

газов в атмосферу. Преимуществом

атмосферных деаэраторов является

минимальная толщина стенки корпу-

са (экономия металла).

В настоящее время атмосферные

деаэраторы применяются главным об-

разом для добавочной воды ТЭС, пи-

тательной воды испарителей и подпи-

точной воды тепловых сетей.

Деаэраторы повышенного давле-

ния применяются для обработки пи-

тательной воды энергетических

кот-

лов с начальным давлением пара

10 МПа и выше. Применение деаэра-

торов типа ДП на ТЭС позволяет при

более высокой температуре регенера-

тивного подогрева воды ограничиться

в тепловой схеме небольшим количест-

вом последовательно включенных

ПВД (не более трех), что способству-

ет повышению надежности и удешев-

лению установки и благоприятно ска-

зывается при эксплуатации ввиду

меньшего сброса температуры пита-

тельной воды при отключении ПВД.

По способу создания поверхности

контакта фаз деаэраторы подразделя-

ются на струйные, пленочные и барбо-

тажные. Правилами технической экс-

плуатации электрических станции и

сетей (ПТЭ) нормируется содержание

в воде растворенного кислорода:

Вода

Содержа-

ние раст-

воренного

кислорода,

мкг/кг

Питательная вода энергетических

котлов на рабочее давление до

МПа

То же более 10 МПа 10

Питательная вода испарителей и

паропреобразователей .... 20

Подпиточная вода тепловых сетей ЬО

Свободная углекислота в воде пос-

ле деаэратора должна отсутствовать,

а показатель рН (при 25 °С) пита-

тельной воды должен поддерживаться

в пределах 9,1

0,1.

На рис. 3.1 показана общая схема

деаэрационной установки. Основными

элементами деаэратора являются его

колонка, где происходят основной по-

Рис.

3.1. Схема деаэрационной установки:

/—деаэрированная вода к питательному насосу;

2 — холодильник отбора проб питательной воды;

3—

аккумуляторный бак деаэратора;

4—

водо-

указательное стекло; 5 — гидравлический затвор

и перелив (при деаэраторе атмосферного давле-

ния); 6 — предохранительный клапан (при деа-

эраторе повышенного давления); 7 — горячие

дренажи из ПВД; 8 — добавочная вода; 9 —

охладитель выпара; 10 — регулятор уровня воды

в деаэраторе;

— линия выпара; 12 — колонка

деаэратора; 13

водораспределитель; 14 — ос-

новной конденсат; 15 — парораспределитель;

16 — регулятор давления пара в деаэраторе;

—

греющий пар; 18 — регулятор перелива (у деа-

эратора повышенного давления); 19 — клапан

регулятора перелива; 20 — слив воды из деаэра-

тора

догрев

и деаэрация воды, и аккумуля-

торный бак для хранения запаса деаэ-

рированной

воды.

В верхней части деаэрационной колон-

ки располагается водораспределитель для

смешения потоков поступающей воды и рав-

номерного распределения ее по сечению.

Горячие потоки воды, подверженные вски-

панию при вводе в деаэратор, и дополни-

тельный пар подаются на промежуточные

ступени колонки. В нижней части колонки

размещается парораспределитель для рав-

номерного распределения поступающего

в нее греющего пара.

Конструкции водо- и парораспредели-

телей могут быть различные. Между ними

размещается активная зона колонки, ко-

торая в зависимости от типа деаэратора вы-

полняется также по-разному. Здесь про-

исходят подогрев воды и ее деаэрация (мас-

сообмен).

В самой верхней части колонки име-

ется штуцер, к которому присоединяется

линия выпара. Выпаром называется смесь

выделившихся из воды газов и небольшого

количества пара, подлежащая эвакуации

из деаэратора. Выпар обеспечивает венти-

ляцию колонки и для нормальной работы

деаэратора его расход (по пару) должен со-

ставлять не менее

1—2

кг, а при наличии

в исходной воде значительного количества

свободной или связанной углекислоты —

2—3

кг на 1 т деаэрируемой воды.

Для уменьшения потерь теплоты и

теплоносителя выпар деаэратора поступа-

ет в охладитель выпара, где большая часть

содержавшегося в нем пара конденсирует-

ся и возвращается в цикл

ТЭС.

Теплота конденсации выпара исполь-

зуется для подогрева одного из потоков по-

ступающей в деаэратор воды, температура

которой на входе в охладитель выпара не

должна превышать

60—70

°С.

В противном

случае не будет обеспечена эффективная

конденсация выпара, поскольку его охла-

дитель имеет свободный выход в атмосфе-

ру и давление в его корпусе лишь немного

превышает атмосферное.

Колонка деаэратора струйного ти-

па с дырчатыми тарелками изображена

на рис. 3.2. Вода через верхний ряд

боковых штуцеров поступает в сме-

сительную камеру, совмещенную с во-

досливом. Дробление воды на струи

осуществляется с помощью дырчатых

тарелок, площадь отверстий в кото-

рых составляет около 8 % общей пло-

щади тарелки в плане. Приведенная

плотность орошения (количество во-

ды, поступающей в единицу времени

на 1 м

площади горизонтального се-

чения колонки) для деаэраторов

струйного типа не должна превышать