Рекомендации по выбору уставок защит электротехнического оборудования с использованием микропроцессорных устройств концерна ALSTOM. Том 2

Подождите немного. Документ загружается.

где Dt - ступень селективности;

dt1 - погрешность защиты 1: 5%;

dt2 - погрешность защиты 2 : 5%;

tвыкл. - время отключения выключателя – 0.05;

tвозвр. - время возврата защиты – 0.05;

tзап. - 0.1.

Таким образом, для выдержек времени порядка секунды и менее, можно принять ступень

селективности Dt=0.3сек., и до 2 сек – 0.4сек.

Защиты MICOM имеют погрешность по времени 2%. Для этих защит можно снизить

ступень селективности на 0.1сек и выполнять ее для выдержек времени поряд ка секунды и

менее Dt=0.2сек., и до 2 сек – 0.3сек.

4.5.2. Согласование защит с зависимыми х арактеристиками

Общие соображения:

Устройства защиты имеют не одну, а несколько характеристик, поэтому имеется

возможность выбирать характеристику. Так MODULEX имеет 3 характеристики, а MICOM –

11, включая в себя и характеристики MODULEX. MODN имеет 12 характеристик. Ранее был

показан выбор характеристик по условиям согласования с предохранителями и реле

отечественного производства. Таким образом, характеристика реле последующей защиты

обычно оказывается выбранной. И речь идет о выборе характеристики предшествующей

защиты. Наиболее целесообразно выбирать характеристику такой же, как и последующая

защита.

Iкз + Iнагр

ПС А З2 ПС В З1 Iкз

Iнагр

Для согласования необходимо, чтобы каждая точка характеристики предшествующей

защиты быпа согласована с каждой точкой последующей защиты. Если характеристики

одинаковы, то достаточно выбрать 2 параметра защиты в 2 точках. В одной точке ток

срабатывания защиты (в начале характеристики), во второй точке – коэффициент К при

токе КЗ в месте установки последующей защиты. Расчет производится по выражениям:

Iсз2= Кн*(Iсз1+Iн),

(4.11)

После выбора тока срабатывания необходимо определить время срабатывания защиты З1

по выражению характеристики защиты З1 при токе КЗ в месте установки этой защиты.

Затем определяется время срабатывания за щиты З2 в этой точке, по выражению

tсз2 = tсз1+Dt,

(4.12)

А по этому времени определяется коэффициент К (TMS) второй защиты.

Пример:

На защите З1 реле MICOM выбрана характеристика типа VI (очень инверсная), с

уставками: Iсз = 200А. К=0.25. Нагрузка по питающей линии с предшествующей защитой

(З2) за исключением поврежденной линии равна 50А.

Нужно выбрать уставки защиты З2, выполненной на таком же реле. Принимаем

характеристику защиты З2 такой же, как З1 - VI.

Ток срабатывания защиты З2

Iсз2 = 1.1(200+50) = 275A.

Считаем, что максимальный ток КЗ в месте установки защиты З2 равен 1000А.

Определяем время срабатывания защиты З1 при токе 1000А

tсз1 = K*13.5 / (I/Iср –1) = 0.25*13.5/(1000/200-1) = 0.84сек.

Время срабатывания защиты З2 при этом токе должно быть выше на ступень

селективности-0.2сек.

tсз2 =0.84=0.2 = 1.05сек.

Исходя из такого времени срабатывания вычисляем величину К.

К= tсз1 /13.5 * (I/Iср –1) = 0.205. Принимаем К= 0.225.

Для построения характеристик на графике рассчитаем несколько точек обеих

характеристик:

З1 Iсз = 200А, K=0.25

Iкз= 1000А t= 0.84сек

Iкз= 800А t=1.12сек

Iкз= 600А t= 1.68сек

Iкз= 500А t= 2.25сек

Iкз= 400А t= 3.37сек

Iкз= 300А t= 6.75сек

З2 Iсз = 275А, K=0.225

Iкз= 1000А t= 1.152сек

Iкз= 800А t= 1.56сек

Iкз= 600А t= 2.57сек

Iкз= 400А t= 6.68сек

Из рассмотрения характеристик можно сделать вывод, что очень инверсная

характеристика имеет относительно большие выдержки времени отключения КЗ. Поэтому

если в ней нет необходимости, например для обеспечения большей чувствительности при

согласовании с предохранителями, лучше применять просто инверсную характеристику.

Еще одним способом снижения выдержек времени, является применение отсечек .

5. Проверка обеспечения термической устойчивости линий

За время протекания тока короткого замыкания от начала КЗ до его отключения,

неповрежденные провода нагреваются и при слишком длительном протекании тока КЗ

могут повредиться в другом месте, или даже на всем протяжении линии. Этого допустить

нельзя и поэтому сечение проводов выбирается по току короткого замыкания и по времени

действия релейной защиты. Существует методики расчета необходимого сечения

проводов воздушных и кабельных линий, эта методика не входит в данный материал.

Однако при расчете уставок по времени защиты необходимо, хотя бы упрощенно

проверять, допустимо ли выбранное при расчете время дейст вия защиты при

существующем сечении проводов.

Минимальное сечение проводов должно составлять:

Smin =(Iк.мах/С)*

√

√√

√

tоткл,

(5.1)

где Smin - минимально допустимое сечение провода;

Iк.мах - ток КЗ в максимальном ре жиме в начале линии;

С - постоянная провода - зависящая от конструкции линии, наличия оболочки,

натяжения провода, условий теплоотдачи и.т.д. Для грубых расчетов можно

принять С=69.5;

√tоткл - корень квадратный из времени отключения короткого замыкания при

данном токе.

t откл. = tсз1.+ tсз2 = 2tоткл.выкл.,

(5.2)

где t откл. - полное время отключе ния КЗ;

tсз1 - время срабатывания защиты до АПВ;

tсз2 - время срабатывания защиты после АПВ;

tоткл.выкл. - время отключения выключателя.

При этом считается, что за время АПВ температура провода существенно не снизится и

воздействие тока на нагрев провода суммируется.

Если при упрощенном расчете окажется, что допустимое сечение превышает

существующее, то необходимо использовать более точные методики расчета термической

устойчивости или принять меры по снижению выдержек времени защиты. Одним из

возможных вариантов снижения выдержек времени является применение токовых отсечек.

6. Применение токовых отсечек

6.1. Токовая отсечка без выдержки времени отстраивается по току от коротких замыканий на

смежных присоединениях: линиях, трансформаторах. Чувствительность отсечек

проверяется по току короткого замыкания в месте установки защиты. Требуемый

коэффициент чувствительности: 1.2.

На рисунке изображена схема, для которой выбираются уставки отсечки.

Для защиты З1 уставка должна отстраиваться от ТКЗ в точке К3.

Iсротс.З1 = Кн Iкз.к3,

Коэффициент надежности может быть принят 1.2 для реле MODULEX и MODN, для реле

MICOM он может быть снижен до 1.1.

Для защиты З2 точки, от токов в которых должна отстраиваться отсечка, две: место

подключения отпаечного трансформатора К1, и шины смежной подстанции К2.

Точка К1 расположена ближе и ток КЗ в ней больше. Поэтому она может быть расчетной

точкой для выбора уставок отсечки.

Iсротс.З2 = Кн Iкз.к1

Однако в ряде случаев такой ток отсечки недопустимо загрубляет отсечку, и приходится

отстраиваться от КЗ в точке К2.

Iср>>>.З2 = Кн Iкз.к2

При этом отсечка срабатывает при КЗ на выводах трансформатора, т.е. работает

неселективно.

Поскольку КЗ в трансформаторах бывает реже чем на линиях, такую неселективность

можно допустить. Эта неселективность может быть исправлена действием АПВ, при

условии, что предохранитель успевает перегореть за время отключения выключателя

действием отсечки. При токе КЗ равном пятнадцатикратному номинальному току плавкой

вставки ПК, время ее перегорания менее 0.1сек и это условие обеспечивается. Не менее

такой величины должна быть выбрана уставка отсечки.

Iср>>>.З2 = 15 Iном.пк.

Еще одним условием выбора токовой отсечки, является отстройка от суммарного броска

тока намагничивания трансформаторов, подключенных к линии, при включении линии под

напряжение при выдержке времени отсечки порядка 0.05сек. ток срабатывания отсечки

должен быть равен пяти суммарным номинальным токам:

Iср>>>.З2 = 15 Iном.сумм.

Если это последнее условие оказывается расчетным, следует попытаться использовать

загрубление на время включения по пункту 10.2.

Отсечка, выбранная таким образом, полностью линию не защищает и получается такая

характеристика: См. следующую страницу.

Конец линии защищается защитой с выдержкой времени, эта выдержка времени может

быть слишком большая, ток как это зона малых токов. Ситуацию улучшает применение

трехступенчатой защиты. Вводится промежуточная вторая ступень, которая

согласовывается по току и по времени с токовой отсечкой защиты 1.

Icр>>з2 = Кн *Iср>>>з1,

Величину

Кн

как ранее говорилось, можно принять равной 1.1 для защит MICOM и равной

1.2 для защит MODULEX и MODN.

tср>> = t >>>з1 + Dt,

На отсечке было выставлено минимальное время 0.05сек, величина Dt, как уже говорилось

ранее, равна 0.2 сек для MICOМ и 0.3 для MODULEX и MODN.

В результате оказалось, что линия защищается защитой З2, имеющей выдержку времени в

начале - 0.05сек, а в конце - 0.25сек для MICOМ и 0.35 для MODULEX и MODN.

Термическая устойчивость проводов линии при применении таким образом выбранных

уставок З2, должна проверяться по току КЗ в начале линии и времени отсечки I>>>, и еще

раз по току срабатывания отсечки I>>> и времени срабатывания отсечки с выдержкой

времени I>> по выражениям 5.1 и 5.2 .

7. Проверка чувствительности защиты

ПУЭ требуют для токовых защит коэффициент чувствительности 1.5 при коротких

замыканиях на защищаемом оборудовании, и 1.2 в зоне резервирования. Коэффициент

чувствительности определяется по выражению:

Кч = I

(2)

кз.мин / Iср.

Для расчета берется ток двухфазного КЗ в минимальном режиме. Ток двухфазного КЗ

равен току трехфазного КЗ умноженному на коэффициент 0.876.

Ток срабатывания для защит с зависимой или независимой характеристикой принимается

равным уставке реле по току. Поскольку все перечисленные защиты включаются на

трансформаторы тока, соединенные в звезду, при проверке чувствительности не

используется коэффициент схемы, применяемый при включении однофазного реле на

разность токов. При проверке чувствительности при КЗ за трансформатором , соединенным

по схеме звезда-треугольник, следует учитывать количество фаз, куда включена защита.

Если произошло двухфазное короткое замыкание на стороне НН, то на стороне ВН, где

находится проверяемая защита, ток КЗ в одной фазе равен току трехфазного короткого

замыкания за трансформатором, а в двух других фазах протекает по половине этого тока.

Поэтому, для обеспечения одинаковой чувствительности, защита должна выполняться в

трехфазном исполнении.

Чувствительность отсечки без выдержки времени проверяется в месте установки защиты

(по току КЗ в начале линии) и должна составлять не менее Кч.=1.2.

Чувствительность отсечки с выдержкой времени проверяется по току КЗ в конце линии и

должна быть порядка 1.2, при наличии на линии более чувствительной максимальной

защиты имеющей чувствительность не менее 1.5.

8. Особенности выбора уставок защиты на кабельных линиях 6 – 10 кВ

Кабельные линии, как правило, имеют малую длину по сравнению с воздушными линиями,

удельное сопротивление их ниже. По этой причине ток КЗ в начале и конце линии

отличается незначительно. Это делает неэффективным применение защит с зависимой

характеристикой, за исключением случая согласования защит линии с предохранителями

ПК, если будет признано необходимым, обеспечить это согласование во всем диапазоне

токов КЗ. Чаще такое согласование производится только при токах КЗ в месте установки

предохранителей, допустив неселективную работу при маловероятных повреждениях

внутри трансформатора. При таком согласовании можно использовать защиту с

независимой характеристикой с выдержкой времени большей на ступень Dt чем время

перегорания предохранителя при токе в месте его установки.

Токовая отсечка получается не всегда, так как отстроив ее от тока КЗ в конце линии или в

месте установки предохранителей, не удается обеспечить ее чувствительность 1.2 в месте

установки защиты. Однако если токовая отсечка получается, она должна быть

использована обязательно.

9. Особенности выбора уставок на кабельных, воздушных и смешанных линиях

35 кВ

Как правило на линиях 35 кВ применяются защиты с независимой выдержкой времени.

Нагрузкой линии является трансформатор, защищенный дифзащитой или токовой

отсечкой и максимальной защитой с независимой выдержкой времени. Защиты действуют

на отключение выключателя или на включение короткозамыкателя. Применение защит с

независимой выдержкой времени, как ясно из предыдущего, упрощает расчеты, не требует

построения графиков. Снижения выдержек времени при больших токах добиваются

применением трехступенчатой защиты.

Защиты на линиях 35 кВ должны устанавливаться в трех фазах, или быть

трехэлементными, с установкой двух элементов в фазах (как правило, А и С) а третьего в

обратный провод соединенных в звезду двух фазных трансформаторов тока, где протекает

сумма токов двух фаз. Это требование диктуется тем соображением, что при двухфазном

коротком замыкании за трансформатором со схемой соединения звезда-треугольник, ток

короткого замыкания только в одной фазе равен полному току КЗ а в двух других -

половине этого тока. Поэтому защита, которая резервирует КЗ за трансформатором,

должна быть обязательно трехфазной (трехэлементной). Тогда ее чувствительность будет

одинаковой при любом коротком замыкании на стороне НН трансформатора.

Схема сети 35 кВ обычно сложная, из-за наличия связей по сети и разных источников

питания. Обычно применяются кольцевые разомкнутые сети. Может меняться как источник

питания, так и направление питания. Поэтому выбор и согласова ние уставок в такой сети

производится для различных режимов, в каждом из которых должны обеспечиваться

требования чувствительности и селективности защиты. В этих случаях можно

использовать, имеющуюся в большинстве устройств защиты, возможность переключения

на второй набор уставок.

10. Дополнительные возможности предоставляемые защитой

10.1. Ускорение защиты при включении выключателя. Если линия защищается максимальной

защитой с выдержкой времени, то целесообразно применение ускорения действия защиты

при включении выключателя. Обычно ускоряется наиболее чувствительная ступень

защиты (I>). Поскольку в микропроцессорных защитах обычно отсутствует схема

ускорения, ее можно выполнить следующими способами:

• Предусмотреть переход на вторую группу уставок, переключаемую при включении

выключателя на время необходимое для ее срабатывания, и сохранив уставку по току,

изменить ее время срабатывания. Время, на которое вводится ускорение, определяется

внешней схемой или одним из таймеров реле.

• Использовать свободную ступень отсечки, на которой выполнить уставку по току такую

же, а по времени меньшую. Время, на которое вводится ускорение, определяется

внешней схемой или одним из таймеров реле.

• Использовать логику «пуск-наброс» имеющуюся в устройствах MICOM-Р122, 123, 124.

При этом вводится специально зарезервированная ступень защиты. Время, на которое

вводится ускорение, устанавливается в схеме логики реле.

Если считать, что ток срабатывания ускоряемой защиты остается без изменения, то

необходимо выбрать две уставки по времени: время, до которого ускоряется защита, и

время на которое вводится ускорение.

Время до которого ускоряется защита, определяется необходимостью отстройки от тока

намагничивания трансформаторов и двигателей подключенных к сети, куда подается

напряжение. Ток намагничивания в первоначальный момент наибольший и составляет 5-7

суммарных номинальных токов трансформаторов (двигателей) в сети, на которую

подается напряжение. Таким образом, для защиты без выдержки времени (время

срабатывания не более 0.05сек.) уставка по току должна составлять не менее 5

номинальных токов. Если защита имеет выдержку времени 0.1 сек, уставку можно снизить

до 3-4 номинальных токов. При токе порядка 2 номинальных токов – выдержка времени

должна составлять 0.3 сек. Все варианты ускорения защит, рассмотренные выше,

позволяют отдельно выбирать ток срабатывания и время. Ток срабатывания должен

обеспечить достаточную чувствительность (Кч порядка 1.5) при коротком замыкании в

конце защищаемой линии. Наверняка такую чувствительность обеспечивает уже

выбранная максимальная защита. Выполнив уставку по току ускоряемой ступени равной

максимальной защите, время ускорения принимается равным 0.3 сек. При возможности

загрубить ускоряемую ступень до 4Iном, уставку ускорения по времени можно выполнить

равной 0.1сек.

Время, на которое вводится ускоряемая ступень, выбирается исходя из следующих

соображений. Пуск ускорения производится обычно по факту подачи команды на

включение выключателя. При этом условии, время определяется по выражению:

tввода = t включ.+tср.уск. + tзап.,

(10.1)

где tввода - время на которое вводится ускорение;

t включ. - время включения выключателя;

tср.уск. - уставка ускорения по времени;

tзап. - время запаса, учитывающее возможность затяжки выключателя и

некоторую задержку в возникновении КЗ после включения выключателя.

Обычно принимается равным 0.5сек.

10.2. Загрубление защиты при включении выключателя

Защиты MODULEX3 и MICOM имеют функцию загрубления ступени I>>>, при включении

выключателя, на заданное время. В устройствах MODULEX3 уставка этой ступени

удваивается. В устройствах MICOM-122,123 в составе логики ПУСК-НАБРОС, загрубление

регулируется от 1 до 100%. Загрубление вводится на некоторое время после включения:

0.1 – 0.3сек. для отстройки от броска тока намагничивания. Степень загрубления и время,

на которое оно вводится, можно определить согласно рекомендациям пункта 2. При

стандартном загрублении - 2 чувствительность отсечки в нормальном режиме можно

увеличить в 2 раза. Отстроив в загрубленном режиме защиту от броска тока

намагничивания с коэффициентом 5 – 7 суммарных номинальных токов трансформаторов,

подключенных к данной линии, в обычном режиме получим ток срабатывания равным 2.5-

3.5 суммарных номинальных токов трансформаторов. Следует учитывать, что и в пусковом

режиме после включения выключателя отсечка должна иметь необходимую

чувствительность (см. п. 7.)

10.3. Обнаружение обрыва провода: функция входит в устройства защиты: MICOM 122,123

При обрыве провода в защите появляется ток обратной последовательности, величина его

зависит от тока нагрузки. Для того чтобы быть независимым от тока нагрузки для защиты

используется отношение I2/I1, которое для сетей с изолированной нейтралью равно 1

(100%). Это в случае если обрыв в начале линии и вся нагрузка идет через место обрыва.

Если обрыв произошел в месте линии, расположенном между подстанциями

(ответвлениями), то составляющую I2 будет давать нагрузка подстанций, расположенных

за обрывом.

Главным условием выбора уставки, является отстройка от тока небаланса нагрузки в

нормальном нагрузочном режиме, Он зависит от состава нагрузки, и должен определяться

расчетом, и проверяться реальным замером при наладке. Для однофазной нагрузки на

стороне НН у потребителя, можно принять для начала I2 = 20% I1. Следовательно

установив коэффициент отстройки 1.5, можно выполнить уставку 30%. Защит по времени

должна быть отстроена от времени отключения несимметричных коротких замыканий в

сети, с учетом возможных времен срабатывания защит с зависимыми характеристиками. С

другой стороны, время должно быть таким, чтобы не произошло повреждения

оборудования (электродвигателей) током несимметричной перегрузки в неполнофазном

режиме. Фирма рекомендует выполнить выдержку времени - 60сек.

11. Защиты от замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью

Как правило, такие защиты на линиях действуют на сигнал, однако тем не менее,

применение таких защит целесообразно, так как место замыкания на землю нужно

отыскать и устранить по возможности быстро, так как упавший провод опасен для

окружающих. В ряде случаев защита должна действовать на отключение. Это двигатели и

генераторы при токе замыкания на землю более 5 А. Это передвижные механизмы с

электродвигательными приводами.

Существенным осложнением является то, что ток замыкания на землю имеет очень малую

величину. Эта величина мала по сравнению с небалансом в нулевом проводе

трансформаторов тока, поэтому в нулевой провод защиту от замыканий на землю не

включают. Для подключения защиты используют специальные трансформаторы тока

нулевой последовательности (ТЗ, ТЗЛ, ТЗР) и к ним подключают защиты от замыканий на

землю. Это можно выполнить только при наличии кабельного вывода из ячейки. Если

вывод воздушный, или линия напряжением 35 кВ защиту подключить нельзя.

Для сетей с изолированной нейтралью применяют токовую защиту очень высокой

чувствительности, такая защита имеется во всех устройствах фирмы: MODULEX, MICOM,

MODN, или направленную защиту нулевой последовательности: некоторые устройства

MODULEX, MODN.

Для сетей с компенсированной нейтралью эти принципы не годятся, так как величина тока

на поврежденной линии может быть меньше чем на неповрежденной, а направление этого

тока может быть каким угодно. Для них используется тот факт, что реактор в нейтрали

компенсирует только основную гармонику тока, а высшие гармоники остаются

(используется устройствами MICOM-122, 123). Величина тока высших гармоник не

постоянна, а зависит от схемы сети, тока нагрузки, уровня напряжения на шинах; поэтому

величина тока в защите колеблется и трудно подобрать уставку, а рассчитать ее тоже

нельзя, не имея реальных данных. Поэтому часто единственным методом настройки такой

защиты является опыт замыкания на землю, при котором определяются величины токов

высших гармоник на поврежденном и неповрежденных фидерах. Наибольший эффект при

применении метода высших гармоник, дает принцип сравнения величины тока на фидерах.

Его мо жно организовать на подстанционном уровне управления. В любом случае величина

тока высших гармоник на поврежденном фидере больше чем на неповрежденном.

Ряд устройств защиты (MODN, MICOM – 140) используют реле направления активной

мощности нулевой последовательности. Токи утечки на землю не компенсируются

реактором, и используются защитой для определения поврежденного фидера. И в данном

случае, пока не имеется методики расчета активной составляющей мощности замыкания

на землю. Для начала уставку по мощности можно выполнить равной 5% реактивной

мощности замыкания на землю без учета компенсации. И в этом случае работу защиты

желательно проверить при наладке опытом короткого замыкания.

При выборе уставок защиты от замыканий на землю, где отсутствует компенсация,

необходимо определить расчетом суммарный ток замыкания на землю и токи замыкания

на землю конкретного фидера.

Icр = Кн Iзз,

где Кн - коэффициент надежности принимается равным 1.5;

Iзз - емкостной ток замыкания на землю конкретного фидера.

Проверяется чувствительность защиты по общему току замыкания на землю сети, за

вычетом тока замыкания на землю данного фидера.

Кч= 3Io сети / I cр. Кч = 2.

Защиты по току нулевой последовательности, подключаемые к трансформаторам тока

нулевой последовательности отечественного производства (ТЗ, ТЗЛ, ТЗР) нельзя

настраивать, непосредственно выставляя уставку в реле. Коэффициент трансформации

этих трансформаторов резко меняется в зависимости от нагрузки. На уставку влияет даже

сопротивление соединительных проводов. Поэтому настройка ведется по первичному току.

подаваемому через провод, пропущенный через зазор ТНП. Для начала можно принять

коэффициент трансформации ТНП равным 100.

Направленные защиты от замыканий на землю не отстраиваются от тока замыкания на

землю конкретного фидера. Уставки определяются необходимостью обеспечить нужную

чувствительность при замыкании на землю ( не менее 2). На реле отдельно выставляется

уставка по напряжению (минимальная уставка 40В для реле MODULEX3) и уставка по току:

(от 0.002 Iном. ТТ). Уставка выбирается исходя из необходимости обеспечить

чувствительность не менее 2 по току, и не менее 2 по напряжению, можно выставить

минимальную уставку по напряжению 40В. Направленная защита от замыканий на землю

более чувствительна, чем ненаправленная, и ее целесообразно применять на подстанциях

с низкой величиной тока замыкания на землю в сети. Направленные защиты от замыканий

на землю в отечественной практике широко применяются на ПС питающих передвижные

механизмы: драги, экскаваторы и.т.д.

Для окончания следует отметить, что решение ПТЭ о возможности для линии работать с

замыканием на землю, сейчас подвергнуто сомнению. Провод, лежащий на земле или на

сооружениях, очень опасен для окружающих и в условиях густонаселенной местности он

опасен для окружающих.

За рубежом применяется и начинает применяться и у нас режим заземления нейтрали

через резистор. У нас применяется резистор 100ом. Активный ток замыкания на землю с

таким резистором равен 60А в сети 10 кВ и 36А в сети 6 кВ. Такого тока вполне достаточно

для обеспечения четкой и селективной работы токовой защиты нулевой

последовательности, в том числе и при ее включении в нулевой провод фазных

трансформаторов тока. В таких условиях защита от замыкания на землю должна работать

на отключение.

12. Выполнение уставок на устройствах

• Номинальная частота сети: 60 или 50Гц. Выполняется 50Гц.

• Номинальный вторичный ток фазных трансформаторов тока. 1 или 5А. выполняется

нужный.

• Номинальный вторичный ток трансформаторов тока нулевой последовательности 1

или 5А выполняется нужный для реле включенных в нулевой провод трансформаторов

тока, а для кабельных ТНП выполняется – 1А.

• Номинальный первичный ток фазных трансформаторов тока, выполняется нужный.

• Номинальный первичный ток трансформаторов тока нулевой последовательности -

выполняется нужный для реле, включенных в нулевой провод трансформаторов тока, а

для кабельных ТНП - выполняется 100А, исходя из условно принятого расчетного

коэффициента трансформации 100. При необходимости повысить чувствительность

защиты от замыканий на землю, он может быть уменьшен.

• Величина фазного (линейного) напряжения – устанавливается вторичное напряжение

трансформаторов напряжения.

• Величина нулевого напряжения – устанавливается вторичное напряжение обмoтки 3Uo

трансформаторов напряжения.

• Токи срабатывания защиты градуируются в относительных единицах к номинальному

вторичному току трансформаторов тока. При выборе и задании уставок защиты в

первичном токе, относительный вторичный ток в реле рассчитывается по выражению:

Iотн.вт.= Iср.перв./ I ном.тт. перв.

Первичный ток срабатывания делится на первичный номинальный ток трансформаторов

тока.

Как уже говорилось первичный ток срабатывания защиты от замыкания на землю, для

реле включенных через ТНП типа ТЗ, ТЗЛ или ТЗР определяется подбором уставки на

реле, при первичном токе нужной величины, подаваемом в провод, пропущенный через

окно трансформатора тока.