Проектирование ректификационной установки непрерывного действия для разделения смеси ацетон - уксусная кислота, производительностью 6,0 кг/с по дистилляту

Подождите немного. Документ загружается.

x y

0 0

0,01 0,0264

0,02 0,0527

0,03 0,079

0,04 0,1053

0,042 0,108

0,05 0,1316

0,06 0,158

0,07 0,1843

0,08 0,2106

0,082 0,225

0,09 0,2369

0,1 0,256

0,11 0.273

x y

0,23 0,57

0,236 0,58

0,24 0,587

0,25 0,602

0,26 0,617

0,27 0,629

0,28 0,642

0,29 0,655

0,294 0,66

0,3 0,668

0,32 0,706

0,34 0,74

0,36 0,769

% %

По этому графику рассчитаем число теоретических тарелок.

График зависимости равновесных составов пара и жидкости от температуры

(данные взяты из таблицы 10 [5, c.9]):

Таблица 5 - Равновесие ацетон - уксусная кислота

’ ’ t, % ’ ’ t,

x y C

0 0 118,1 0,12 0,289 106,3

0,01 0,0264 - 0,13 0,308 -

0,02 0,0527 - 0,14 0,327 -

0,03 0,079 - 0,15 0,345 -

0,04 0,1053 - 0,158 0,356 104,6

0,042 0,108 112,1 0,16 0,361 -

0,05 0,1316 - 0,17 0,38 -

0,06 0,158 - 0,18 0,4 -

0,07 0,1843 - 0,19 0,423 -

0,08 0,2106 - 0,194 0,433 101,4

0,082 0,225 - 0,2 0,459 -

0,09 0,2369 - 0,21 0,511 -

0,1 0,256 - 0,22 0,548 -

0,11 0.273 -

0,226 0,564 94,3

x y

0,23 0,57 -

0,38 0,789 -

0,236 0,58 92,5

0,4 0,807 -

0,24 0,587 -

0,42 0,825 -

0,25 0,602 -

0,44 0,843 78,6

0,26 0,617 -

0,46 0,861 -

0,27 0,629 -

0,48 0,878 -

0,28 0,642 -

0,5 0,893 -

0,29 0,655 -

0,52 0,907 -

0,294 0,66 87

0,538 0,92 74,2

0,3 0,668 -

0,54 0,922 -

0,32 0,706 -

0,668 0,966 65,6

0,34 0,74 -

0,761 0,981 63,6

0,36 0,769 -

0,935 0,997 60,7

% % % %

1 1 56,1

Приложение 2: Расчёт колонн с диаметром 1.4м и 1.6м

Для колонны с диаметром 1.4м:

Основные параметры клапанной тарелки

n 5.13

относит сечение перелива ( в % )

S 0.785

свободное сечение колонны

Lsp

585

1000

0.585

длина сливной планки (периметр перелива) (м)

 6.77

относит свободное сечение тарелки ( в % )

nk 44

число клапанов

Srab S 1 2

n

100















 0.704

рабочая площадь тарелки

wrab

Vyv

Srab

1.601

рабочая скорость пара

Gyvm 3.095

при расстоянии между тарелками 600 мм

xv 802.078

yv 2.744

плотности

Vxv

Lxvm

xv

2.993 10

3



объёмный расход жидкой фазы

 

Lxvm 2.401

B1v

Lxvm

Gyvm

yv

xv

 0.045

Bv 0.1005

xv 0.02031000 20.3

поверхностное натяжение в мН/м













wrabmax 0.549xv

0.2

 Bv

xv yv

yv

 1.72

расст между тарелок ( в м )

k3 1.22

k2 1

Lsp 0.585

k1 1.15

ì ñ( )

h 0.6

Vxv

Lsp

5.117 10

3



линейная плотность орошения

wmax 0.1 k1 k2 h k3 q 9.7210

3



 











xv

yv

 1.619

макс скорость в своб сечении

тарелки

Vyv

1.437

скорость в своб сечении тарелки

wmax

0.888

0.4 k 0.9

Lxnm 5.422

Gynm 3.332

из таблицы А3 при расстоянии между тарелками 600 мм

поверх натяжение в мН/м

xn 785.042

yn 2.865

плотности

объёмный расход жидкой фазы

B1n

Lxnm

Gynm

yn

xn

 0.098

Bn 0.0982

xn 0.018961000 18.96

wrabmaxn 0.549xn

0.2

 Bn

xn yn

yn

 1.605













Vxn

Lxnm

xn

6.907 10

3



Lsp 0.585

wmaxn 0.1 k1 k2 h k3 qn 9.72 10

3



 











xn

yn

 1.432

макс скорость в свободном

сечении тарелки

Vxn

Lsp

0.012

линейная плотность орошения

ì ñ( )

скорость в свободном сечении тарелки

Vyn

1.482

wmaxn

1.034

0.4 k 0.9

условие не сошлось

Для колонны с диаметром 1.6м:

Основные параметры клапанной тарелки

n 5.31

относит сечение перелива( в % )

S 1.13

свободное сечение колонны

Lsp

720

1000

0.72

длина сливной планки (периметр перелива) (м)

 7.79

относит свободное сечение тарелки ( в % )

nk 73

число клапанов

 

Srab S 1 2

n

100















 1.01

рабочая площадь тарелки

wrabv

Vyv

Srab

1.117

рабочая скорость пара

Lxvm 2.401

Gyvm 3.095

B1v

Lxvm

Gyvm

yv

xv

 0.045

Vxv

Lsp

4.158 10

3



xv 802.078

Vxv

Lxvm

xv

2.993 10

3



xv 0.02031000 20.3

yv 2.744

расстояние между тарелок ( в м )

h 0.6

wrabmax 0.549xv

0.2

 Bv

xv yv

yv

 1.72

ì ñ( )

Lsp 0.72

Bv 0.1005

объёмный расход жидкой фазы













линейная плотность орошения

поверхностное натяжение в мН/м

плотности

из таблицы А3 при расстоянии между тарелками 600 мм

k1 1.15

k2 1

k3 1.22

wmaxv 0.1 k1 k2 h k3 qv 9.72 10

3



 











xv

yv

 1.639

макс скорость в свободном

сечении тарелки

Vyv

0.998

скорость в свободном сечении тарелки

wmaxv

0.609

0.4 k 0.9

Srabn S 1 2

n

100















 1.01

рабочая площадь тарелки

wrabn

Vyn

Srab

1.151

рабочая скорость пара

Lxnm 5.422

Gynm 3.332

yn 2.865

xn 785.042

xn 0.018961000 18.96

плотности

из таблицы А3 при расст между тарелками 600 мм

линейная плотность орошения

Vxn

Lsp

9.593 10

3



Vxn

Lxnm

xn

6.907 10

3















объёмный расход жидк

Bn 0.0982

B1n

Lxnm

Gynm

yn

xn

 0.098

поверх натяж в мН/м

wrabmaxn 0.549xn

0.2

 Bn

xn yn

yn

 1.605

ì ñ( )

Lsp 0.72

wmaxn 0.1 k1 k2 h k3 qn 9.72 10

3



 











xn

yn

 1.477

макс скорость в свободном

сечении тарелки

wmaxn

0.697

скорость в свободном сечении тарелки

0.4 k 0.9

Vyn

1.029

высота светлого слоя ( в м )

xv 0.0203

vodav 58.9

62.6 58.9

100 80

100 89.4( )













3

 0.0609

xv 2.927 10

4

 1000 0.293

ìÏà ñ

hsp 0.02

высота сливной перегородки (м)

m 0.05 4.6 hsp 0.042