Покотилов В.В.Пособие по расчёту систем отопления
Подождите немного. Документ загружается.
Страница 130
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Q
Н.Т
= (1600
Н.Т
= (1600
Н.Т
.
1,03)/1,052 = 1567 Вт.
По требуемой величине
Q
Н.Т
подбираем
Н.Т
подбираем
Н.Т
по каталогу производителя, в данном случае
по таблице Е3, отопительный прибор, номи-
нальный тепловой поток которого
Q
Н
дол-
Н
дол-
Н
жен быть близким к значению
Q
Н.Т
, а также
может быть меньше требуемого, но не более,
Н.Т
может быть меньше требуемого, но не более,
Н.Т
чем на 5 % или на 60 Вт.
Наиболее близкими к требуемым усло-
виям
Q
Н.Т
= 1567 Вт радиатора высотой 500
Н.Т
= 1567 Вт радиатора высотой 500
Н.Т
мм и длиной 1200 мм является один из двух
радиаторов:
- типа 21КV с тепловым потоком
Q
Н
= 1490 Вт;
Н
= 1490 Вт;
Н
- типа 22КV с тепловым потоком
Q
Н
= 1920 Вт;
Первый из них имеет номинальный тепло-
вой поток меньше требуемого на величину
1 - (1567/1490).100 = 5,2 % > 5 %,
1567 - 1490 = 77 > 60 Вт,
поэтому принимаем к установке радиатор
типа 22 КV высотой 500 мм и длиной 1200 мм
с тепловым потоком
Q
Н
= 1920 Вт.
Н
= 1920 Вт.
Н
Для однотрубной вертикальной системы
отопления, приведенной в разделе 7.1 на
рис. 7.1, следует определить требуемое ми-
нимальное число секций радиаторов типа
МС-140М для отопительных приборов Ст.13
ветки «В». Фрагмент однотрубной вертикаль-
ной системы отопления с расчетным Ст.13
ветки «В» показан на рис. 10.3.
Расчетные параметры системы отопления
t
г
= 85
0
С,
t
о
= 65
0
С,
t
р
= 18
0
С. Из гидравличе-
ского расчета имеем
G
ст
= 212 кг/ч.
Номинальный тепловой поток одной
секции радиатора МС-140М равен
q
Н
= 160 Вт/сек. при номинальной средней
разности температур
∆
t
Н
t
Н
t
= 70
Н
= 70
Н
0
С. Радиатор
устанавливается под подоконной доской
В
= 80 мм,
β
4
= 1,03.
Расчет производим в соответствии с вы-
шеприведенной методикой для однотрубных
систем водяного отопления.
Суммарное понижение температуры воды
∑∆
t
м
на участках 1...8 (см. рис. 7.1) подаю-
щей магистрали от теплового пункта до Ст.13
составляет:
∑∆
t
м
= 0,02
.
21,3+0,03
.
4,8+0,04
.
(1,7+1,6+
+3,7+4,9+3,2+3,3) = 1,1
0
С.
Температура подающей воды на входе в
рассматриваемый стояк Ст.13
t
1
= 85 - 1,1 = 83,9
0
С.
Определяем расчетные температуры на
стояке между узлами отопительных прибо-
ров:
- между узлами 5-го и 4-го этажей
t
2
t
2
t
= 83,9 -1030[(83,9 - 65)/4690] = 79,75
2
= 83,9 -1030[(83,9 - 65)/4690] = 79,75
2
0
С;
- между узлами 4-го и 3-го этажей
t
3
t
3
t
= 79,75 - 850[(83,9- 65)/4690] = 76,32
0
С;
- между узлами 3-го и 2-го этажей
t
4
t
4
t
= 76,32 - 850.[(83,9 - 65)/4690] = 72,9
0
С;
- между узлами 2-го и 1-го этажей
t
5
t
5
t
= 72,9 - 850.[(83,9 - 65)/4690] = 69,5
5
= 72,9 - 850.[(83,9 - 65)/4690] = 69,5
5
0
С;
- на выходе из стояка
t
0
t
0
t
= 69,5 - 1110.[(83,9 - 65)/4690] = 65,0
0
С.
Последнее вычисление выполняется в
качестве проверки достоверности ранее вы-
полненных расчетов.
Среднюю температуру отопительных
приборов вычисляем, принимая
β
1
= 1,04,
β
2
= 1,02,
α
= 1,0 (при использовании регу-
лирующего 3-х ходового разделительного
клапана):
- прибора 5-го этажа
t
ср
= 83,9-0,5
.
1030
.
[(0,86
.
1,04
.
1,02)/(1,0
.
212)] =
= 83,9 - 1030
.
0,002152 = 81,7
0
С;
- прибора 4-го этажа
t
ср
= 79,75 - 850
.
0,002152 = 77,9
0
С;
- прибора 3-го этажа
t
ср
= 76,32 - 850
.
0,002152 = 74,5
0
С;
-прибора 2-го этажа
t
ср
= 72,9 - 850
.
0,002152 = 71,1
0
С;
Пример 10.4.
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Страница 131
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
- прибора 1-го этажа
t
ср
= 69,5 - 1110
.
0,002152 = 67,1
0
С;
Рис. 10.3.:
Фрагмент однотрубной верти-
кальной системы отопления
(см. рис. 7.1) с выделенным рас-
четным Ст.13 ветки «В».
Вычисляем тепловой поток
Q
3
от трубо-
проводов, открыто проходящих в рассматри-
ваемом помещении, при разности темпера-
тур трубопровода и воздуха:
t
1
-
t
р
= 83,9 - 18 = 65,9
0
С;
t
2
t
2
t
-
2
-
2
t
р
= 79,75 - 18 = 61,8
0
С;
t
3
t
3
t
-
t
р
= 76,32 - 18 = 58,3
0
С;
t
4
t
4
t
-
t
р
= 72,9 - 18 = 54,9
0
С;
t
5
t
5
t
-
5
-
5
t
р
= 69,5 - 18 = 51,58
0
С;
t
0
t
0
t
-
t
р
= 65,0 - 18 = 47
0
С;
Вычисляем тепловой поток
Q
3
от трубо-
проводов, открыто проходящих в рассматри-
ваемом помещении:
5-го этажа:
Q
3
=
∑
(55
.
2,35 + 50
.
0,15) +
+
∑
(71
.
0,4 + 66
.
0,4) = 192 Вт;
4-го этажа:
Q
3
=
∑
(50
.
2,35 + 45
.
0,15) +
+
∑
(66
.
0,4 + 60
.
0,4) = 174 Вт;
3-го этажа:
Q
3
=
∑
(45
.
2,35 + 43
.
0,15) +
+
∑
(60
.
0,4 + 57
.
0,4) = 159 Вт;
2-го этажа:
Q
3
=
∑
(43.2,35 + 39
.
0,15) +
+
∑
(57
.
0,4 + 52
.
0,4) = 150 Вт;
1-го этажа:
Q
3
=
∑
(39
.
2,35 + 35
.
0,15) +
+
∑
(52
.
0,4 + 46
.
0,4) = 136 Вт.
Определяем расчетный требуемый тепло-
вой поток отопительного прибора и среднюю
расчетную разность температур:
5-го этажа:
Q
1
= 1030 - 0,9
.
192 = 857 Вт;
∆
t
ср
= 81,7 - 18 = 63,7
0
С;
4-го этажа:
Q
1
= 850 - 0,9
.
174 = 694 Вт;
∆
t
ср
= 77,9 - 18 = 59,9
0
С;
3-го этажа:
Q
1
= 850 - 0,9
.
159 = 707 Вт;
∆
t
ср
= 74,5 - 18 = 56,5
0
С;
2-го этажа:
Q
1
= 850 - 0,9
.
150 = 715 Вт;
∆
t
ср
= 71,1 - 18 = 53,1
0
С;
1-го этажа:
Q
1
= 1110 - 0,9
.
136 = 988 Вт;
∆
t
ср
= 67,1 - 18 = 49,1
0
С.
Определяем требуемый номинальный
тепловой поток отопительного прибора
(при показателе
p
= 0,00):
5-го этажа:
ϕ
= (63,7/70)
1 + 0,3
= 0,885;
Q
Н.Т.
= 857
.
1,03/0,885 = 997 Вт;
4-го этажа:
ϕ
= (59,9/70)
1 + 0,3
= 0,817;
Q
Н.Т.
= 694
.
1,03/0,817 = 875 Вт;
3-го этажа:
ϕ
= (56,5/70)
1 + 0,3
= 0,757;
Q
Н.Т.
= 707
.
1,03/0,757 = 962 Вт;
2-го этажа:
ϕ
= (53,1/70)
1 + 0,3
= 0,698;
Q
Н.Т.
= 715
.
1,03/0,698 = 1055 Вт;
1-го этажа:
ϕ
= (49,1/70)
1 + 0,3
= 0,631;
Q
Н.Т.
= 988
.
1,03/0,631 = 1613 Вт;
Страница 132
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Определяем требуемое минимальное
число секций отопительных приборов, при-
нимая
β
3
= 1,0 (до 15 секций):
5-го этажа:
N
мин
= 997/160
= 6,23 секц.,
принимаем 7 секц.;
4-го этажа:
N
мин
= 875/160
= 5,47 секц.,
принимаем 6 секц.;
3-го этажа:
N
мин
= 962/160 = 6,01 секц.,
принимаем 6 секц.,
т.к. 0,01 секц. составляют 1,6 Вт < 60 Вт или
0,2 % < 5 %;
2-го этажа:
N
мин
= 1055/160
= 6,60 секц.,
принимаем 7 секц.;
1-го этажа:
N
мин
= 1613/160
= 10,1 секц.,
принимаем 10 секц.,
т.к. 0,1 секц. составляют 16 Вт < 60 Вт или
1 % < 5 %.
Пример 10.5.
Для ветки «А» однотрубной горизон-
тальной системы отопления, приведенной в
разделе 7.2 на рис. 7.5, подберем стальные
панельные радиаторы VONOVA с боковой
подводкой теплоносителя. Фрагмент одно-
трубной горизонтальной системы отопления
(см. рис. 7.5) с расчетными отопительными
приборами ветки «А» показан на рис. 10.4.
Основные характеристики радиатора при-
ведены в приложении Е, в том числе при
номинальной средней разности температур
∆
t
Н
t
Н
t
= 60
0
С (приложение Е2) и
∆
t
Н
t
Н
t
= 50
0
С
(приложение Е3). Пользоваться можно рав-
ноценно любой из таблиц Е2 или Е3.
Стальной панельный радиатор, в отличие
от секционного радиатора, может быть по-
добран требуемой тепловой мощности под
требуемые его размеры по высоте и длине..
Радиатор устанавливается под подоконной
доской
В
= 80 мм,
β
4
= 1,03. Радиаторы при-
соединяются к системе отопления с помо-
щью гарнитура ГЕРЦ 2000 (для однотрубных
систем), который имеет максимальное зна-
чение коэффициента затекания
α
= 0,5. Это
значение является заводской настройкой и
его можно уменьшить при пусковой или экс-
плуатационной наладке.
Расчетные параметры системы отопле-
ния
t
г
= 75
0
С,
t
о
= 60
0
С,
t
р
= 20
0
С. Из гидрав-
лического расчета имеем для ветки «А»:
р
лического расчета имеем для ветки «А»:
р
Q
= 4600 Вт,
G
уч
= 262 кг/ч.
Расчет производим в соответствии с вы-
шеприведенной методикой для однотрубных
систем отопления.
Суммарное понижение температуры воды
примем
∑∆
t
м
= 0, т.к. магистральные тепло-
проводы не проложены в неотапливаемой
части здания.
Температура подающей воды на входе в
ветку «А» и в прибор 1:
t
1
=
t
г
= 75
0
С.
Определяем расчетные температуры на
ветке «А» между отопительными приборами:
- между приборами 1 и 2
t
2
t
2
t
= 75-700[(75-60)/4600] = 72,72
2
= 75-700[(75-60)/4600] = 72,72
2
0
С;
- между приборами 2 и 3
t
3
t
3
t
= 72,72-1200[(75-60)/4600] = 68,81
0
С;
- между приборами 3 и 4
t
4
t
4
t
= 68,81-700[(75-60)/4600] = 66,53
0
С;
- между приборами 4 и 5
t
5
t
5
t
= 66,53-1000[(75-60)/4600] = 63,27
5
= 66,53-1000[(75-60)/4600] = 63,27
5
0
С;
- на выходе из ветки «А»
t
0
t
0
t
= 63,27-1000[(75-60)/4600] = 60
0
С;
Последнее вычисление выполняется в
качестве проверки достоверности ранее вы-
полненных расчетов.
Рис. 10.4.:
Фрагмент однотрубной горизон-
тальной системы отопления (см.
рис. 7.5) с расчетными отопитель-
ными приборами ветки «А».
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Страница 133
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Среднюю температуру отопительных
приборов вычисляем, принимая
β
1
= 1,06,
β
2
= 1,04,
α
= 0,5 (заводская настройка гарни-
тура однотрубных систем ГЕРЦ 2000):
2
тура однотрубных систем ГЕРЦ 2000):
2
- прибора 1
t
ср
=75-0,5
.
700
.
[(0,86
.
1,06
.
1,04)/(0,5
.
262)] =
= 75-700
.
0,00362 = 72,5
0
С;
- прибора 2
t
ср
= 72,72-1200
.
0,00362 = 68,4
0
С;
- прибора 3
t
ср
= 68,81-700
.
0,00362 = 66,3
0
С;
- прибора 4
t
ср
= 66,53-1000
·
0,00362 = 62,9
0
С;
- прибора 5
t
ср
= 63,27-1000
.
0,00362 = 59,7
0
С;
Тепловой поток от трубопроводов, открыто
проходящих в рассматриваемом помещении,
принимаем равным
Q
3
= 0, т.к. трубопроводы
проложены скрыто в конструкции пола в за-
щитной трубе. Таким образом,
Q
1
=
Q
пр.
для
всех отопительных приборов.
Определяем среднюю расчетную раз-
ность температур:
- для прибора 1:
∆
t
ср
= 72,5-20 = 52,5
0
С;
- для прибора 2:
∆
t
ср
= 68,4-20 = 48,4
0
С;
- для прибора 3:
∆
t
ср
= 66,3-20 = 46,3
0
С;
- для прибора 4:
∆
t
ср
= 62,9-20 = 42,9
0
С;
- для прибора 5:
∆
t
ср
= 59,7-20 = 39,7
0
С;
Воспользуемся характеристиками таблиц
Е3 при
∆
t
Н
t
Н
t
= 50
0
С. Тогда требуемый номи-
нальный тепловой поток
Q
Н.Т
отопительного
Н.Т
отопительного
Н.Т
прибора определится следующим образом
Н.Т
прибора определится следующим образом
Н.Т
(при показателе
p
= 0,00):
- прибор 1:
ϕ
= (52,5/50)
1 + 0,3
= 1,066;
Q
Н.Т.
= 700
.
1,03/1,066 = 677 Вт;
- прибор 2:
ϕ
= (48,4/50)
1 + 0,3
= 0,959;
Q
Н.Т.
= 1200
.
1,03/0,959 = 1252Вт;
- прибор 3:
ϕ
= (46,3/50)
1 + 0,3
= 0,905;
Q
Н.Т.
= 700
.
1,03/0,905 = 797 Вт;
- прибор 4:
ϕ
= (42,9/50)
1 + 0,3
= 0,819;
Q
Н.Т
.
= 1000
.
1,03/0,819 =1258Вт;
- прибор 5:
ϕ
= (39,7/50)
1 + 0,3
= 0,741;
Q
Н.Т
= 1000
.
1,03/0,741 = 1390Вт;
По требуемой величине
Q
Н.Т
подбираем
Н.Т
подбираем
Н.Т
по каталогу производителя, в данном случае
по таблице Е3, отопительный прибор, номи-
нальный тепловой поток которого Q
Н
должен
быть близким к значению
Q
Н.Т
, а также мо-
жет быть меньше требуемого, но не более,
Н.Т
жет быть меньше требуемого, но не более,
Н.Т
чем на 5 % или на 60 Вт.
Для прибора 1 требуемые параметры:
высота 600 мм, длина 400 мм,
Q
Н.Т
= 677 Вт.
Н.Т
= 677 Вт.
Н.Т
Наиболее близкими к требуемым услови-
ям является двухрядный радиатор типа 22 К
высотой 600 мм и длиной 400 мм с тепловым
потоком
Q
Н
= 730 Вт
Н
= 730 Вт
Н
Для прибора 2 требуемые пара-
метры: высота 600 мм, длина 1100 мм,
Q
Н.Т
= 1252 Вт.
Н.Т
= 1252 Вт.
Н.Т
Наиболее близкими к требуемым услови-
ям является двухрядный радиатор типа 21 К
высотой 600 мм и длиной 1200 мм с тепло-
вым потоком
Q
Н
= 1596 Вт
Н
= 1596 Вт
Н
Для прибора 3 требуемые параметры:
высота 600 мм, длина 900 мм,
Q
Н.Т
= 797Вт.
Н.Т
= 797Вт.
Н.Т
Наиболее близким к требуемым условиям
является однорядный радиатор типа 11К вы-
сотой 600 мм и длиной 920 мм с тепловым
потоком
Q
Н
= 893 Вт
Для прибора 4 требуемые параметры:
высота 600 мм, длина 900 мм,
Q
Н.Т
= 1258 Вт.
Н.Т
= 1258 Вт.
Н.Т
Наиболее близким к требуемым условиям
является двухрядный радиатор типа 21 К вы-
сотой 600 мм и длиной 920 мм с тепловым
потоком
Q
Н
= 1311 Вт
Н
= 1311 Вт
Н
Для прибора 5 требуемые параметры:
высота 600 мм, длина 900 мм,
Q
Н.Т
= 1390 Вт.
Н.Т
= 1390 Вт.
Н.Т
Наиболее близкими к требуемым усло-
виям является двухрядный радиатор типа
21 К высотой 600 мм и длиной 920 мм с
тепловым потоком
Q
Н
= 1311 Вт. Номиналь-
Н
= 1311 Вт. Номиналь-
Н
ный тепловой поток данного отопительного
прибора меньше требуемого на величину
1390 - 1311 = 79 > 60 Вт. Поэтому принимаем
к установке двухрядный радиатор типа 22 К
высотой 600 мм и длиной 920 мм с тепловым
потоком
Q
Н
= 1680 Вт.
Н
= 1680 Вт.
Н
Страница 134
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
ЛИТЕРАТУРА
1.
Внутренние санитарно-технические устройства. В 3ч. Ч.1. Отопление /В.Н.Богословски,
Б.А.Крупнов, А.Н.Сканави и др. Под ред. И.Г.Староверова и Ю.И.Шиллера. -4-е изд., перераб. и
доп.-М.: Стройиздат, 1990 -344 с., ил.- (справочник проектировщика).
2.
СНБ 4.02.01-03 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. -Мн.:- Минстройархи-
тектуры Республики Беларусь, 2004.
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
ПРИЛОЖЕНИЯ
Страница 136
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Приложение А
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Страница 137
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Приложение Б
Страница 138
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Приложение В
Коэффициенты
ζ
местных сопротивлений
Местное сопротивление
Обозначение
Значение
ζ
Радиаторы чугунные секционные
2,0
Панельные одинарные компакт-радиаторы
ФОНОВА тип 10, 11К
∅
15
19,0
Панельные двойные компакт-радиаторы
ФОНОВА тип 21К, 22К
∅
15
8,0
Панельные тройные компакт-радиаторы
ФОНОВА тип 33К
∅
15
6,0
Котлы чугунные секционные
2,5
Внезапное расширение
1,0
∗
Внезапное сужение
0,5
∗
Отступ
0,6
Отвод под углом 900, утка
∅
15,
∅
20
∅
25,
∅
32
∅
40 и более
1,5
1,0
0,5
Скоба
∅
15
∅
20 и более
3,0
2,0
Проточный воздухосборник
1,5
Задвижка параллельная ГЕРЦ
0,5
Кран шаровой
1,0
Кран пробковый проходной
∅
15
∅
20 и более
4,0
2,0
Тройник проходной
1,0
∗
Тройник на ответвление потока
1,5
∗
Тройник на противотоке
3,0
∗
Крестовина проходная
2,0
∗
Крестовина поворотная
3,0
∗
(
∗
) – звездочкой отмечен участок, к которому следует отнести данное местное сопротивление
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Страница 139
В. В. Покотилов: Пособие по расчету систем отопления
Приложение Г
Потери давления на местные сопротивления,
Z
, Па,
в зависимости от суммы коэффициентов местных сопротивлений
Σζ
V
=0,4 М/С
=0,4 М/С
=0,4 М/С
V=0,4 М/СV
0,3
0,3
0,2
0,2
0,1
0,1
V
=0,8 М/С
=0,8 М/С
=0,8 М/С
V=0,8 М/СV
0,7
0,7
0,6
0,6
0,6
0,5
0,5
0,5
0,4
0,4
0,4
V
=1,2 М/С
=1,2 М/С
=1,2 М/С
V=1,2 М/СV
1,1
1,1
1,0
0,9
0,9
0,9
0,8
0,8