Страница 61
В. В. Покотилов: Системы водяного отопления
Диаметры всех участков магистральных
теплопроводов d
у
, мм подбираем с помощью
номограммы приложения «А», задаваясь
скоростью воды 0,3…0,5 м/с. Характер поль-
зования номограммой показан на рис. 6.14
на примере участка № 1 (G
уч.
= 7581 кг/ч). При
этом рекомендуется ограничиваться величи-
ной удельной потери давления на трение
R не более 100 Па/м. Потери давления на
местные сопротивления Z, Па определяем
по номограммам приложения «Г» как функ-
цию Z = f(Σζ).
Результаты гидравлического расчета за-
носим в табл. 6.5.
Сумма коэффициентов местных сопро-
тивлений Σζ для каждого участка основно-
го циркуляционного кольца определяется
по Приложению «В»:
- участок № 1 (начинается от напорного
патрубка насоса Р3, без обратного клапана):
внезапное расширение, внезапное сужение,
задвижка Σζ = 1,0 + 0,5 + 0,5 = 2,0;
- участок № 2: тройник на ответвление
Σζ = 1,5;
- участки № 3, 3*: тройник проходной, от-
вод Σζ = 1,0 + 0,5 = 1,5;
- участки № 4, 4*: тройник проходной, от-
вод ζ = 1,0 + 1,0 = 2,0;
- участок № 2*: тройник на противотоке
Σζ = 3,0;
- участок № 1* (до перемычки подмеса):
внезапное расширение, внезапное сужение,
задвижка, отвод Σζ = 1,0+0,5+0,5+0,5 = 2,5;
- участок № 1а (от перемычки подмеса до
всасывающего патрубка насоса Р3, без кла-
пана ГЕРЦ4037, без фильтра): гидравличе-
ский разделитель в виде внезапного расши-
рения и внезапного сужения, две задвижки,
два отвода Σζ = 1,0+0,5+0,5+0,5 = 2,5.
На участке № 1 сопротивление клапана
определяется по номограмме производи-
теля для обратного клапана d
у
= 65 мм при
G
уч
= 7581 кг/ч, что составляет ∆P
О.К.
=800 Па.
На участке № 1а сопротивление фильтра
ГЕРЦ d 65 мм арт. 141107 определяется
по значению его пропускной способности
k
v
= 55 м
3
/ч. Тогда:
∆P
ф.
=0,1 x (G/k
v
)
2
=0,1 x (7581/55)
2
=1900 Па.
Типоразмер трехходового клапана ГЕРЦ
4037 выбираем, задаваясь требуемой вели-
чиной
k
v
≈ (2G…3G), т.е. k
v
> 2 x 7,58 = 15 м
3
/ч.
Принимаем клапан d 40 мм, арт.№1403740,
k
v
= 25 м
3
/ч. Его сопротивление будет равно
∆P
кл.
=0,1 x (G/k
v
)
2
=0,1 x (7581/25)
2
=9200 Па.
Таблица 6.5.
Расчет системы теплоснабжения распределителей (рис. 6.7)
№ уч.
Q
t
,
Вт
G
уч.
,
кг/ч
l
уч.
,
м
d
у
,
мм
v,
м/c
R,
Па/м
R.l
уч.
Па
∑ζ
Z,
Па
∆P
уч.
,
Па
Примеч.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
Расчет ∑∆P
уч.с.т.
основного циркуляционного кольца
1 133000 7581 12 65 0,53 52 624 2,0 280
904+800 =
= 1704
∆P
О.К.
=
800 Па
2 68000 3876 5 50 0,50 72 360 1,5 200 560
3 40000 2280 18 40 0,50 100 1800 1,5 200 2000
4 22000 1254 3 25 0,56 180 540 2,0 300 840
4* 22000 1254 3 25 0,56 180 540 2,0 300 840
3* 40000 2280 18 40 0,50 100 1800 1,5 200 2000
2* 68000 3876 5 50 0,50 72 360 3,0 370 730
1* 133000 7581 16 65 0,53 52 832 2,5 350 1182
1а 133000 7581 4 65 0,53 52 208 2,5 350
558+1900+
+9200 =
= 11656
∆P
кл.
=
9200
Потери давления ∑∆P
уч.с.т.
= 21514 Па
(21,5 кПа)
Таким образом, потери давления системы теплоснабжения распределителей (между гидрав-
лическим разделителем и распределителями) равны ∑∆P
уч.с.т.
= 21514 Па (21,5 кПа).