Паскарь Б.Л. Тепловые и атомные электростанции: Рабочая программа, задание на контрольную работу, методические указания к выполнению контрольной работы и практических занятий, задание на курсовой проект, методические указания к выполнению курсового п
Подождите немного. Документ загружается.
Окончание табл. 3
Варианты
Условия и показатели
ность
1 2 3 5 6 7 8 9 0
Цифры
Раз-
мер-
шифра
4
студента
Паровые собственные нуж
(в %
ды р-
ния от
пк
),
% 1,20 1,25 1,10 1,15 1,00 1,10 1,15 1,10 1,00 1,10 Предпоследняя
ту
Dбинного отделе
мз
сн
α
Внутристанционные п и
т D
пк
),
% 2,0 1,70 0 1 1,25 1,30 1 1,35 40 Предпоследняя
отер
конденсата (в % о
ут
α
1,5 1,60 ,20 ,40 1,
Температура химочищенной о-
ды, t
С 30
в
хов
о
30 28 28 28 35 32 30 35 30 Предпоследняя
Нагрев воды в
эжекторно
сальниковом и
м подогревателях, ∆t
эж
о
С 3,0 4,0 3,5 2,5 3,0 3,3 3,5 3,2 3,0 3,5 Предпоследняя
21
22
4. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕН ОЛЬ Й
ЗАНЯТИЙ
При выпо н зад н ь р ты на и их за иях
тем, как туп к реш ю поставленной з сост
принцип ьну т энергоблока или та и. С ень
детализации ПТС определяется условиями задачи и должна им полностью
соответствовать х х л н в ус ых
обозначениях) п рас во
и пара.
Сл п аг м о а я а в ту не,
если это необходи а Н показаны как
реальные (дей и е), идеальные еские) пр ссы
расшир . Все пр с с е быть обоз ны
с указанием их необходимых для расчетов параметров.
Должен быт перечень
с
указанием обозначения и размерности. Численные значения параметров должны
иметь т а е и Таблицам применением
не димости терп ии.
4.2. ЗАДАЧА 1. РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ
Термический КП
t
для с промперег определяется по
формуле
ИЮ
пр
КО
акт
НТР
ческ
НО
нят
РАБОТЫ
лне ии всех
И ПРАКТИЧЕСКИХ
4.1. ОБЩ
ач ко
ПОЛ
ной
ИЕ
трол
ОЖЕНИЯ
або и
перед прис
ю
ить
овую
ени
ему
ада
чи,
эл
необходимо
ект
авить
тепиал епл сх рос нци
. В
ара
уз
метр
ловы
ы и
то
хо
чка
ды
ПТС
ды
до жны быть указа ы ( ловн
едует ост
м
роит
о для
ь h – s –
решения
ди
зад
рам
чи.
у пр
а диа
цесс
грамм
ра
е д
сшир
олжн
ени
ы быть
пар рби
ств
характерные
тельны т
точ
ак
ки
и
оце
шир
(ад
ния
иабат
долж
ич
ны
оце
начеения са ра
ь приведен всех
необходимых для расчетов параметров
обхо
ри знач щи
лин
ци
ейно
фры
й ин
определяться по « » [11] с при
оляц
Д
η
цикла ревом пара
t
пад
,пппв
апп
ЦВД
а
t
qq
Н
+
⋅+
η .1)
где
t,ппo
hh
′
− - адиабатический теплопере в Д, кДж/кг;
tпп
ЦНД
а
hН
′′
= - адиабатический о п Ц , кДж
ЦНД
Н
=
α
,
о
пп
D
D
α
расхода пар на промперегрев
oпв
hq −
количество ,
пп
=
=
- доля
пв
h
- удельное
а ;
подведенное теплоты в котле, кДж/кг;
(
)
t,пппппп
hq
′
α - удельное к
пару промперегревателе, КДж
ф (4.1) энтальпия
по параметрам перед
турбиной;
по парамет от
(4
ЦВД
а
Н = ЦВ
,k
h− тепл пере ад в НД /кг;
пп
h −
′′
ормуле
пв
h
-
t,
=
в
В
/кг
воды
теоретическое
.
количество
ляется
лом;
теплоты, подведенной
o
h
пере
опреде
д к
пп
h
пара
рам
′
′
- по после параметрам пара
23
ерегрева; h и параметрам, соответствующим окончанию процесса
еского и ЦНД турбины соответственно.
турбины
пр
адиабатич
омп
Внутренний
t,пп
′
расширения
относительный
t,k
h - по
пара в ЦВД
КПД
ЦНД
апп
ЦВД
а
ЦНД
i
пп
ЦВД
i
oi
Н
HH
⋅α+
⋅α+
, (4.2)
где
o
ЦВД
i
hН
−
- д тв ль теплоперепад в ЦВД, кДж/кг;
k
ЦНД
i
hhН −
′′
= плоперепад в ЦНД, кДж/кг.
В формуле та и
пп
Н
=η
пп
h
′
=
ейс ите ный
пп
- действительный
(4.2)
те
я
h
эн льп
′
определяется по параметрам пара перед
промпер евате , а
п .
Транспортный КП
егр лем
k
h
-
Д
о табл. 1
ка
ту
тр
Q
Q
=η
, (4.3)
где
()
(
)
(
)
пвkkпппппooту
hhhh1DQ
′
−+−
′′
α
′
⋅ - расход тепла на
турбоустановку, кДж/ч;
()
[]
3
0
п
hh− +=
(
)
(
)
[]
пппп
3
ка
hhh1DQ
′
−
′′
+⋅+=
- тепловая нагрузка котлоагрегата,
кДж/ч.
В
пп
α
пвo
h
−
′
п
β
o
10
⋅
формуле (4.3) энтальпия
o
h
′
определяется по ам пара за котлом,
пв
h
- по параметрам ы перед котлом, а
пв
h
параметр
вод
′
- по параметрам воды за последним
регенеративным огр те .
Расчет КПД
i
,
оэ
под
η
ева лем
η
и
с
η
выполняется по
toii
формулам
η
⋅
η
=
η
; 4.4)
эмoiоэ
(
η
⋅
η
=
η
; (4.5)
эмoitтркас
η
⋅
η
⋅
η
⋅
η
⋅
η
=
η
. (4.6)
Удельный
расход теплоты на турбоустановку, кДж/(кВт·ч)
э
ту
ту
N
Q
q =
, (4.7)
а удел
ьный расход теплоты на станции, кДж/(кВт·ч)
эка
Удельный расход условного топлива на выработку 1 кВт·ч электроэнергии,
кг/(кВт·ч)
ка
Q
q =
.
c
N
⋅η
(4.8)
с
η
4.3. ЗАДАЧА 2. СОПОСТАВЛЕНИЕ КОМБИНИРОВАННОЙ И
РАЗДЕЛЬНОЙ ВЫРАБОТОК ТЕПЛОВОЙ И ЭЛЕК
у
123,0
b =
. (4.9)
ТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
аемого тепла.
оличество электроэнергии, вырабатываемой на тепловом потреблении на
ТЭЦ, Вт·ч/год
1. Расход топлива при комбинированной выработке электроэнергии и тепла на
ТЭЦ удобно определить по методу разделения расхода топлива для выработки
электроэнергии и расхода для выработки отпуск
К
к
тт
QЭ
ω
=
, (4.10)
где Q
годовой отпуск тепла внешним потребителям, кДж/год;
т
–
)hh(3600
H
отботб
эмi
′
−
η⋅
=ω
- удельная выработка электроэнергии на тепловом
потреблении, кВт·ч/кДж;
- действительный теплоперепад от начального состояния до давления
оре, кДж/кг;
отб
энтальпия пара
- энтальпия телей (конденсата
пара отбор
Годо м, кДж/год
где n= ов
д эл
потреблении, т/год
отбoi
hhH −=
в отб
h
– в регулируемом отборе турбины, кДж/кг;
отб
h
′
конденсата греющего пара сетевых подогрева
а), кДж/кг.
вой отпуск тепла внешним потребителя
)hh(nТ10DQ
3
отбт
′
−⋅⋅⋅=
, (4.11)
отботбт
4 – количество турбогенератор на ТЭЦ.
Расхо условного топлива на выработку ектроэнергии на тепловом
24
эмтр
3
т
.п.т.э
ТЭЦ
10Э
123,0В
η⋅η⋅η
⋅
=
−
.
ка
(4.12)
асход условного топлива на выработку тепловой энергии при
комбинированной выработке электроэнергии и тепла на ТЭЦ, т/год
Р
р
.у.нтрка
ТЭЦ
Q
В
⋅η⋅η
,
3
т
т
10Q ⋅
=
−
(4.13)
где
Q
ая
оэ денсационному циклу на ТЭЦ, кВт·ч/год
, (4.14)
где
- суммарная годовая выработка электроэнергии.
Расход условного топлива на выработк электроэнергии по конденсационному
у на ТЭЦ
р
.у.н
=29308 кДж/кг – теплотворн способность условного топлива.
Выработка электр нергии по кон
тгод
к
ТЭЦ
ЭЭЭ −=
э
3
эгод
Тn10NЭ ⋅⋅⋅=
у
цикл
р
.у.нтрка
ТЭЦ
Q
⋅η⋅η
3
10)h
⋅−
пвoк
к
ТЭЦ
к
h(dЭ
В
⋅
=
−
, (4.15)
конденсационном режиме турбины, кг/кВт·ч;
h
пв
– энтальпия м).
олный расход условного топлива на ТЭЦ, т/год
. (4.16)
2. Расход условного топлива при раздельной выработке электроэнергии на
КЭС и тепла в котельной.
Расход условного топлива на выработку электроэнергии на КЭС, т/год
где d
к
– удельный расход пара при
1200 кДж/кг – питательной воды (принимае
П
к
ТЭЦ
т
ТЭЦ
.п.т.э
ТЭЦТЭЦ
ВВВВ ++=
с
η
3
год
КЭС
10Э
123,0В
⋅
=
−
. (4.17)
25
Расход условного топлива на выработку тепла в котельной, т/год
р
.у.нтрка
3
т
кот
Q
10Q
В
⋅η⋅η
⋅
=
−
. (4.18)
Полный расход условного топлива при раздельной выработке электроэнергии
тепла. и
котКЭСразд
ВВВ
+
=
. (4.19)
3. Экономия
э
условного топлива при комбинированной выработке
лектроэнергии и тепла на ТЭЦ по сравнению с раздельной выработкой
ТЭЦраздэк
ВВВ
−
=
. (4.20)
4.3. ЗАДАЧА 3. СОСТАВЛЕНИЕ И ПТС ТЭЦ РАСЧЕТ
о данным табл. 3 и [6] (табл. 9) составляется принципиальная тепловая схема
станции и строится процесс расширения пара в ту
наносятся обозначения, и составляется таблица величин
оится по заданным
начальным и конечн
отсекам с учетом дросселирования пара в регулирующих клапанах частей высокого,
ний турбины. Все параметры для построения процесса
расширения п
водится рекомендуемая последовательность расчета ПТС
два регулируемых
т
вка из барабана котла
осуще из первой ступени
сепаратора направляется в деаэратор с давлением 0,6 МПа, второй ступени – в ПНД
– 2. Сепарат из второй ступени
сепаратора поступает в водоводяной подогреватель и
осуществляет подогрев воды, поступающей на химводоочист
1. Расчет расходов пара и воды
П
рбине в диаграмме hs. На схеме
основных параметров пара
и конденсата, питательной воды и тепловых нагрузок.
Процесс расширения пара в турбине в диаграмме hs стр
ым параметрам
пара, внутренним относительным КПД по
среднего и низкого давле
ара в диаграмме hs принимаются по данным табл. 3.
Ниже при
теплоэлектроцентрали с турбоустановкой типа ПТ, имеющей
о бора пара (промышленный
и теплофикационный) и семиступенчатый
регенеративный подогрев питательной воды (четыре ПНД и три ПВД). Деаэратор по
греющему пару включен в отбор вышестоящего ПВД. Проду
твляется через две ступени сепараторов. Выпар с
ку.
Расход пара на сетевой подогреватель
26
()
пот.дрот
сп
сп
hh
Q
D
η⋅−
=
.
Здесь
в а
еле (может быть
принята равной энтальпии насыщенной воды);
(4.21)
от
h
- энтальпия пара отборе н сетевой подогреватель;
от.др
h
- энтальпия конденсата греющего пара в сетевом подогреват
12
1оп
отсп
tt
tt
QQ
−
−
= - количество теплоты, вырабатываемое сетевым подогревателем,
где
- температура сетевой воды на выходе из основного сетевого
подогревателя;
те
Q
от
–
ставшееся количество теплоты (Q
от
-Q
сп
) вырабатывается пиковым
водогрейным котлом.
иенты недовыработки мощности п
отопительного отборов соответственно
()
С5...3tt
о
отсп
−=
t
1
, t
2
– мпература сетевой воды в тепловой сети (см. табл. 3);
нагрузка теплофикационного отбора (см. табл. З).
О
Коэффиц аром производственного и
i
прi
HН
у
пр
Н
−
=
; (4.22)
i
отi
от
Н
HН
у
−
=
, (4.23)
где
- использованный теплоперепад в турбине, равный
НД
η⋅ , (4.24)
- использованный теплоперепад в турбине до производственного отбора,
равный
ЦВД
- спользованный теплоперепад в турбине до отопительного отбора, равный
;
i
H
Ц
о
ЦСД
oi
ЦСД
о
ЦВД
oi
ЦВД
oi
ННHH +η⋅+η⋅=
ЦСД
oi
пр
H
ЦВД
oi
опр
НН η⋅=
;
от
H
и
ЦСД
oi
ЦСД
о
ЦВД
oi
ЦВД
оот
ННН η⋅+η⋅=
27
ЦВД
о
ЦНД
о
ЦСД
о
Н,Н,
- адиабатические располагаемые теплоперепады в
H
ЦВД, ЦСД и
ЦНД рбины соответственно.
асход пара на турбину с учетом отборов пара на регенеративный подогрев
питательной воды
ту
Р
⎟
⎟
⎞
⎜
⎜
⎛
⋅+⋅+β=
спотпрпр
э
рт
DуDу
N3600
D . (4.25)
⎠
⎝
η⋅
эмi
H
оэффициент регенерации
для теплофикационных турбин можно принять
равным 1,12 - 1,15.
Расход пара нетто от энергетических котлов
р
β
К
⎟
⎟
⎠
100
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
α
+=+= 1DDDD
мз
сн
т
мз
снт
н
ка
. (4.26)
Паропроизводительность котлов брутто
100
1
D
D
ка
сн
н
ка
бр
ка
α
−
=
. (4.27)
Расход пара на собственные нужды котельного цеха
н
ка
бр
ка
ка
сн
DDD −=
. (4.28)
Расход питательной воды с учетом продувки котлов
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
α
+⋅=
100
1DG
пр
бр
капв
. (4.29)
Расход продувочной воды
бр
капвпр
DGG −=
. (4.30)
28
2. Расчет сепараторов продувки
Материальный баланс первой ступени
GDG
1,пр1,спр
+
=
. (4.31)
Тепловой баланс первой ступени
1,с1,пр1,с1,сбпр
hGhDhG
′
⋅
+
′
′
⋅
=
′
⋅
, (4.32)
ой ступени во вторую;
ы х
з совместного решения уравнений (4.31) и (4.32) получим
где
1,c
D
- выпар из первой ступени, направляемый в деаэратор;
1,пр
G
- расход продувочной воды, направляемой из перв
б
h
′
- энтальпия насыщенной воды в барабане котла;
h,h
′′
1,c
′
- энтальпии сухого насыщенного пара и нас щенной воды при параметра
первой ступени сепараторов продувки.
1,c
И
пр
1,с1,с
1,сб
1,с
G
hh
hh
D ⋅
′
−
′′
′
−
′
= . (4.33)
Из совместного решения аналогичных уравн
балансов для второй ступени сепараторов продувки получим расход выпара второй
ений материального и теплового
ступени:
1,пр
2,с2,с
2,с1,с
2,с
G
hh
hh
D ⋅
′
−
′′
′
−
′
= .
о
очистки,
(4.34)
Расход продувочн й воды, поступающей в водоводяной подогреватель
химводо
2,с1,пр2,пр
DGG
−
=
. (4.35)
Здес
ри
араметрах второй ступени сепараторов продувки.
Расход химически очищенной воды, поступающей в деаэратор,
ь
2,c
h
′′
и
2,c
h
′
- энтальпии сухого насыщенного пара и насыщенной воды п
п
29
ка
снут2,прпотхов
DGGGG ++==
(4.36)
в деаэратор) определяется из его теплового баланса:
Энтальпия химически очищенной воды после подогревателя непрерывной
продувки (на входе
(
)
хов
др
хов2,с2,пр
хов
д
хов
G
hhG
hh
−
′
+= , (4.37)
где
а
асчет выполняется последовательно, начиная от подогревателя наиболее
высокого давления (ПВД – 7).
Расход пара на ПВД – 7 определяется из его уравнения
др
хов
h
- энтальпия дренаж после подогревателя химочищенной воды,
определяемая из условия, что
10tt
ховхов
+=
.
. Расчет регенеративных подогревателей
др
3
Р
теплового баланса:
(
)
()
7,др7п
VIпвпв
7
hG
D
hh
h
−η
′
−
=
, (4.38)
где
- энтальпия питательной воды (параметры п
по рекомендациям [1]);
- энтальпия питательной воды после ПВД – 6;
и - энтальпии пара в отборе н ПВД – 7 и дренажа из ПВД – 7
соотв
ля определения величины
пв
h
итательной воды принимаются
VI
h
′
7
h
7,др
h
а
етственно.
VI
h
′
Д
(так же, как и последующих) предварительно
разбивается интервал подогрева питательной воды от деаэратора
до по
закону арифметической прогрессии, т.е.
д
пв
t
t
3
tt
tttttt
дпв
дVVVIVIпв
−
=−
′
=
′
−
′
=
′
− . (4.39)
Энтальпия дренажа
(так же, как и для последующих подогревателей)
определяется по температуре дренажа, принимаемой равной
7,др
h
10tt
VI7,др
+
′
=
. (4.40)
30