Мякишев В.А. (состав.) Водопроводные насосные станции

Q

3

=426л/с=1530м

3

/час=5,1% от Qсут в час.

Водопотребление в % от Qсут в час берётся из таблицы приложения 1 в зависимости от

заданного коэффициента неравномерности водопотребления Кчас.

Из графы 6-ой (Остаток в баке) регулирующая ёмкость напорного бака

Wрег=1,7+0,66=2,36% от Qсут

(сумма максимальных положительного и отрицательного значений остатка в баке).

Из графы 7-ой число работы насосов в течение суток:

Т

1

=6,2 часа, Т

2

=0, Т

3

=15,8 часа, ( ∑ Т = 24 часа).

Из таблицы 3 регулирующая ёмкость напорного бака:

Wрег=2,30% от Qсут= 2,36 · 30000/100=708 м

3

Кроме регулирующей ёмкости, напорный бак должен иметь запас в объёме 10-ти минутного расхода

на пожаротушение одного наружного и внутреннего пожаров, определяемый по формуле (35) :

Wпож=0,6(Qпож+qпож=0,6(25+5)=18 м

3

Итак, требуемая ёмкость напорного бака должна быть не менее:

W

б

=Wрег+Wпож=708+18=726 м

3

Для построения характеристик аварийной работы водоводов (определение числа переключений

на водоводах), принимаем три пролёта водоводов (две перемычки), длина каждого пролёта будет

lпр=lвод / 3=300 / 3=1000 м.

В неповреждённых пролётах по каждому водоводу должен проходить расход:

Qвав=Qав / 2 ,

где 2 – число параллельных линий водоводов.

Для построения характеристики аварийной работы водоводов Qав=f (Н), задаваясь расходами

Qав, для каждого из них определяем потери напора h

1

– в повреждённых и h

2

– в неповреждённых

пролётах и, суммируя их, определяем общие потери напора h

w

=h

1

+h

2

и напор Н=Нг+ h

w.

Таблица 4

Таблица водопотребления и режима работы насосов, подающих воду в напорный бак

при Кчас=1,25

часы

суток

в % от Qсут Количество

работающих

насосов

Водопот

реблени

е

Подача

в

напорн

ый бак

Поступл

ение в

бак

Расход из

бака

Остаток в баке

1 2 3 4 5 6 7

0-1 2 2,33 0,33 0,33 1

1-2 2 2,33 0,33 0,66 1

2-3 2 2,33 0,33 0,99 1

3-4 2 2,33 0,33 1,32 1

4-5 2 2,33 0,33 1,65 1

5-6 5,05 5,1 0,05 1,70 3

6-7 5,15 5,1 0,05 1,65 3

7-8 5,15 5,1 0,05 1,60 3

8-9 5,2 5,1 0,1 1,50 3

9-10 5,2 5,1 0,1 1,40 3

10-11 5,2 5,1 0,1 1,30 3

11-12 5,1 5,1 1,30 3

12-13 5,0 5,1 0,1 1,40 3

13-14 5,1 5,1 1,40 3

14-15 5,2 5,1 0,1 1,30 3

15-16 5,2 5,1 0,1 1,20 3

16-17 5,2 5,1 0,1 1,10 3

17-18 5,15 5,1 0,05 1,05 3

18-19 5,1 5,1 1,05 33

19-20 5,1 5,1 1,05 3

20-21 5,1 4,86 0,24 0,81 3-0,8час

1-0,2час

21-22 3,8 2,33 1,47 -0,66 1

22-23 2,0 2,33 0,33 -0,33 1

23-24 2,0 2,33 0,33 0 1

21

итого 100% 100%

Потери напора h1 и h

2

можно определять по формулам :

вав

2

22

ав

2

11

QSh



, (50)

где S

1

=Aт· lпр и S

2

=Ат (lвод-lпр) - удельные сопротивления соответственно повреждённого

пролётов водовода.

Для стальных труб при dв=400мм, Ат=0,186с

2

/м

6

, то есть :

S

1

= 0.186·1000=186 c

2

/м

5

S

2

= 0,186 (3000-1000) = 372 с

2

/м

5

Расчёт произведён в табличной форме.

Таблица 5

Таблица для построения аварийной характеристики водовода.

точки

В повреждённом пролёте В неповреждённом пролёте hw=

h

1

+

+h

2

м

H=Hг+hw

(Нг++hвс+

+hнс=36,5м)

Qав

м

3

/с

Qав

2

м

6

/с

2

S

1

c

2

/

м

5

h

1

=

S

1

*

Qав

2

м

Qвав

м

3

/с

Qвав

2

м

6

/с

2

S

2

с

2

/м

5

h

2

=

S

1

*

Q

вав

2

м

1

2

3

4

0,1

0,2

0,3

0,36

0,01

0,04

0,09

0,13

186

1,9

7,4

16,7

24,2

0,05

0,1

0,15

0,18

0,0025

0,01

0,0225

0,0324

372

0,9

3,7

8,3

12,0

2,8

11,1

25,0

36,2

39,3

47,6

61,5

72,7

По данным таблицы 5 построена характеристика аварийной работы водоводов (кривая III, рис.3),

по пересечению которой с характеристикой трёх рабочих насосов определяем аварийный расход

Qав=350 л/с>0.7Qмакс=0,7*455=306л/с

Расчет всасывающих и соединительных напорных линий, а также подбор двигателей

рассматривается ниже в примере 2.

ПРИМЕР 2.

Определить расчетные расходы, напор, подобрать насосы, двигатели, силовые трансформаторы,

произвести расчет всасывающих и напорных линий, построить графики совместной работы насосов и

водоводов, определить ёмкость резервуаров чистой воды, при следующих данных:

1. Число жителей Nжит=30000 чел.

2. Суточная подача Qсут=24000м

3

/сут

3. Длина напорных водоводов lв=3000м

4. Насосная станция запроектирована с подачей воды в сеть без водонапорной башни при

свободном напоре в конце водоводов Нсвоб=25м.

5. Часовой коэффициент неравномерности водопотребления Кчас=1,5.

6. Расчетный расход на наружное пожаротушение Qпож=60л/с.

7. Расчетные отметки:

7.1 минимального уровня воды в РЧВ: Zмин.ур=10.0м

7.2 поверхности земли у насосной станции: Zнс=11.0м

7.3 поверхности земли в конце водоводов: Zкон=19.0м

1. Определение расчетных расходов:

Средний расход:

Qср=4,17%отQсут=Qcут/24=1000м

3

/час=278л/с

Минимальный расход:(по Кчас=1,5 из табл. прил.1)

Qмин=1,6%отQсут=1,6·24000/1000=385м

3

/час=107л/с

22

Максимальный расход:

Qмакс=Кчас·Qcр=1,5·278=417л/с=1500м

3

/час

Максимальный расход в период пожаротушения:

Qмакс.

пож

.=Qмакс+Qпож=417+60=477л/с

Расход на один водовод:

Qвод=Qмакс/n

в

=417/2=209л/с=0,209 м

3

/с

По числу жителей и суточной подаче относим насосную станцию ко второй категории

надёжности действия, поэтому принимается два напорных водовода n

в

=2, и при наличии пожарного

насоса один резервный.

Исходя из экономически наивыгоднейших скоростей назначаем диаметр напорных водоводов :

Принимаем трубы стальные, диаметром dв=400мм, v=1,5м/с, 1000i=8,15, Ат=0,186с

2

/м

6

.

Для определения полного напора по формуле (4), определяем геометрический подъём по

формуле (5)

Нг=Нiв + (Zк-Zмин.ур.)=25i(19,0-10,0)=34м

Результаты определения расчётных расходов и соответствующих напоров сводим в таблицу 6.

Для определения потерь напора в водоводах подсчитываем удельное сопротивление водовода:

Sвод=Ат·lвод=0,186·3000=560 с

2

/м

6

.

Для подбора принимаем сумму потерь напора во всасывающей и напорной соединительных

линиях: (hвс+hнс)=2,5м, то есть

Нг + hвс + hнс = 36,5м

Потери напора в водоводах определяем как

hвод=Sвод · Q

2

вод560·0,209

2

=24,5м

или

hвод=i ·lвод=1000i / 1000 ·lвод=8,15 ·3=24,5м

Итак, полный напор при максимальной подаче:Н=34+24,5+2,5=61м.

Составляем таблицу расчётных расходов и соответствующих напоров.

Таблица 6

Таблицу расчётных расходов и напоров

Режим работы

(расход в % от

Qсут)

Расход

Q,

л/с

Расход

на один

водовод

Qв, м

3

/с

Q

2

в,

м

6

/с

2

Sвод=

Ат·lвод ,

с

2

/м

5

hв =

Sв*Q

2

в,

(м)

Нг+hвс+hнс,

(м)

Напор

Н=Нг+

+hв+

+hвс+

+hнс, (м)

минимальный

(1,6% от Qсут)

107 0,0535 0,002

9

560

1,6

36,5

38,1

средний

4,17% от

Qсут

278 0,139 0,019 10,6 47,1

максимальный

(6,25% от

Qсут)

417 0,2086 0,044 24,5 61,0

максимальный

при

пожаротушени

и

477 0,2385 0,057 31,8 68,3

По расходам различных режимов (графа 2) и соответствующим напорам (графа 8), имея в виду

целесообразное количество рабочих насосов

nрн=Qмакс / Qмин=417 / 107=3 ÷ 4

подбираем насосы так, чтобы подача всех рабочих насосов была бы более Qмакс на (5÷10%) и

с учетом пожаротушения. Так в данном примере подбирается насос Д 500-65(10 Д-6) с полным

рабочим колесом (Д=435мм), т.к. при напоре Н=51м подача одного насоса, определяемая по

напорной характеристике, Qн=145л/с, то есть требуется три рабочих насоса, но при пожаротушении,

при напоре Нпож=68,3м подача одного насоса Qн.пож.=125л/с. Таким образом, окончательно

требуется принять четыре рабочих насоса, из них - один пожарный, кроме того, принимается ещё

один резервный насос, итого – пять установленных насосов.

23

Для гидравлического расчёта всасывающих и соединительных напорных линий внутри насосной

станции необходимо вычертить в пояснительной записке аксонометрическую схему всасывающих и

соединительных напорных трубопроводов насосной станции (рис.4) с нанесением диаметров участков,

фасонных частей и арматуры.

Диаметры всасывающих линий – dвс и напорных –dн назначать по расчётным расходам, исходя

из допустимых скоростей – Vвс и Vн , приведённых в таблице 2.

Принимаем для всех установленных насосов три всасывающих линии, каждую из которых

рассчитываем на пропуск расхода:

Qвс=0,5Qмакс=417 / 2 л/с=0,200м

3

/с

(Если каждый насос имеет самостоятельную всасывающую линию, то Qвс=Qн).

Назначаем диаметры:

114,3

209,04

V

Q4

d

вс







, принимаем

dвс=400мм,Vвс=1,55

214,3

145,04

V

Q4

d

н







, принимаем dн=300мм,

Vн=1,9м/с,

Qн=145л/с=0,145м

3

/с определен по напорной характеристике насоса (рис.3) по напору Н=61м при

максимальном водопотреблении.

Для определения потерь напора hвс и hнс необходимо подсчитать потери по длине :

h

l

=Аг·l·Q

2

(51)

и местные потери напора:

hм=Ас·ξ·Q

2

(52)

где Ас=0,0827/d

4

(с

2

/м

2

) в формуле (17) определяется по диаметру (в метрах) за

сопротивлением,

ξ – коэффициент данного местного сопротивления.

Значения Ат, Ас, ξ можно определить по таблицам приложений 2 и 3.

Расчет целесообразно вести в табличной форме, ниже приводится таблица 7 для расчёта

всасывающей и напорной линий, показанных на рис.4.

Суммируя в графе 8 значения S=Ас· ξ·n для местных сопротивлений и S=Ат·l для прямых

участков отдельно для всасывающих и для соединительных напорных линий, получают

соответственно величины Sвс Sнс, по которым и определяются потери напора во всасывающих

линиях - hвс и соединительных напорных линиях внутри насосной станции - hнс по ниже

приведённым формулам (14) и (15):

hвс=Sвс·Qвс

2

hнс=Sнс·Qнс

2

В рассматриваемом примере:

hвс= 17,28·0,209

2

=17,28·0,044=0,76 м

hнс=56,37·0,145

2

=56,37·0,021=1,19 м

Полученное значение суммы (hвс+hнс)=1,95<2,5м, принятой при подборе насосов.

Для завершения расчёта всасывающей линии и определения отметки оси насоса – Zон,

необходимо определить допустимую геометрическую высоту всасывания по формуле (18):

Нs

доп

=10-∆hдоп-hвс-V

1

2

/2g ,

где ∆ hдоп –допустимый кавитационный запас, определяется по графику совместной работы

насосов и водоводов (рис.3), построение которого рассматривается ниже по максимальной подаче

одного насоса – Q

1

;

V

1

2

/2g – скоростной напор при входе в насос определяется по формуле (19).

В рассматриваемом примере определяем:

по Q

1

= 195 л/с - ∆hдоп=8м;

по d

1

=250мм - Ас

1

=21,1с

2

/м

5

, то есть

V

1

2

/2g=Ас

1

·Q

1

2

=21,1·0,195

2

=0,8м

Таким образом Нs

доп

=10-8-0,76=0,44м

Принятая (и показанная на чертеже) величина геометрической высоты всасывания – Нs должна

быть меньше допустимой, то есть

24

Нs ≤ Hs

доп

Так как в рассматриваемом примере величина Hs

доп

=0,44м очень мала, необходимо устеновить

насосы “под заливом” (ось насоса ниже минимального уровня), то есть H

1

< 0, и в данном случае

Zон=Zмин.ур. + (-Нs)

Для построения графика совместной работы насосов и водоводов наносим на лист

миллиметровой бумаги все рабочие характеристики насоса Q – Н, Q – N, Q – η, Q - ∆hдоп в

соответствующем масштабе

(рис.3). Строим характеристики параллельной работы двух, трёх, четырёх насосов, складыванием

расходов при одинаковых напорах, по произвольным точкам.

Затем строим характеристику одного водовода - I,. по уровнению:

Н=Нг+h

w

(52)

C учётом потерь напора во всасывающих и соединительных напорных линиях, потери напора -

h

w

определяются по формуле: h

w

=SQ

2

,

(53)

где S=Sвод+ Sвс +Sнс . (54)

Удельное сопротивление водовода определено нами выше как:

Sвод=Ат·lвод=0,186·3000=560с

2

/м

5

,

а уделные сопротивления Sвс = 17,28 с

2

/м

5

и Sнс=56,37 с

2

/м

5

определены нами по таблице 7.

Итак, S=560+17.28+56.37=634 с

2

/м

5

.

Таблица 7

Расчёт всасывающей и напорной линий

№

пп

Наименовани

е

сопротивлени

я

Схема Коли-

чество

n

Диаметр

(за

сопротивле

нием)

d, мм

Ас

или

Ат

ξ

или

l

S=Ас·ξ·n

или

S=Ат·l

1 2 3 4 5 6 7 8

I. Всасывающая линия

1. Входная во-

ронка

(500х400)

1 400 3,23 0,2 0,646

2. Колено 2 400 3,23 0,23 1,486

3. Задвижка 4 400 3,23 0,1 1,292

4. Тройник

транзитный

2 400 3,23 0,1 0,646

5. Тройник с

поворотом

1 400 3,23 1,5 4,845

6. Переход

сужив.

(400х250)

1 250 21,1 0,22 4,642

7. Прямой

участок.

_ _ 400 0,186 20 3,720

Sвс=17,28с

2

/м

5

II. Напорная линия

1. Переход

расширяющи

йся (150х300)

1 300 10,2 1,8 18,36

2. Обратный

клапан

1 300 10,2 1,7 17,34

3. Задвижка 1 300 10,2 0,1 1,02

4 Тройник

транзитный

2 400 3,23 0,1 0,65

5 Задвижка 3 400 3,23 0,1 0,65

6 Колено 1 400 3,23 0,23 0,74

25

7 Обратный

клапан

1 400 3,23 1,7 5,49

8 Расходомер 1 400 3,23 1 3,23

9 Прямой

участок

_ _ 400 0,186 20 3,72

Sн=56.37с

2

/м

5

Задаваясь расходами Q

1

, Q

2

, Q

3

и т.д., и, определяя соответствующие потери напора h

w1,

h

w2

, h

w3

и

т.д. и напоры Н

1

, Н

2

, Н

3

по формулам (52) и (53) строим характеристику водовода –I . Расчёты

целесообразно вести в табличной форме, ниже приводится таблица для построения характеристики

водовода.

Таблица 8

Показатели характеристики водовода

То-

чки

Расход Q Q

2

,

м

6

/с

2

S,

с

2

/м

5

hw=SQ

2

м

Нг,

м

Н=Нг+hw

м

л/с м

3

/с

1 2 3 4 5 6 7 8

1

2

3

4

10

150

200

250

0,1

0,15

0,2

0,25

0,01

0,0225

0,04

0,0625

624

6

14

25

39

34

40

48

59

73

Анализ графика совместной работы насосов и водоводов (рис.3) показывает, что минимальный

режим водопотребления, при расходе Qмин=107 л/с и напоре Нмин=38,1м (табл.5) нецелесообразно

обеспечивать подобранными насосами, так как подачу насоса (Д 500-65) Qмин=107л/с он обеспечивает

при напоре Н=72м, а в сети необходим при этом напор всего Нмин=38,1м, то есть разницу напоров

(Н-Нмин)=72-38=34м в часы минимального водопотребления придётся глушить задвижкой, это

допускается, но в небольших пределах, когда Н/Нмин будет не более 1,2.

Для обеспечения экономической работы насосной станции необходимо для минимального режима

водопотребления подобрать другой насос (или один из принятых насосов оборудовать гидромуфтой

для возможности регулирования изменением частоты вращения вала насоса).

По Qмин=107л/с и Нмин=38,1м подбираем насос Д 500-36 – d =525мм; n=960об/мин. При Н=38м

подача насоса Q=110л/с, напорная характеристика насоса показана на рис.3 пунктирной линией.

Регулирующую ёмкость резервуаров можно определять как в примере I составлением таблицы

водопотребления (таблица 3), принимая равномерную подачу в резервуары (4,17% от Qсут), как по

формуле (33) п.9.2 СниП 2.04.02-84:

Wрег=Qсут [1-Кн+(Кч-1)(Кн/Кч)

Кч/(Кч-1)

] ,

где Кч – коэффициент часовой неравномерности водопотребления;

Кн – отношение максимальной часовой подачи в резервуаре

к среднему часовому расходу водопотребления.

Принимая Кн=1, определим по этой формуле Wрег, как в расматриваемом примере Кч=1,5.

Qсут=24000м

3

/сут.

Wрег=24000 [1-1 + (1,5- ) (1 / 1,5)

1,5

/

(1,5-1)

] = 3600м

3

Запасная ёмкость резервуаров чистой воды для пожаротушения определяется по формуле (32) :

Wпож=3 (1500-100-216)=2150м

3

;

где Qмакс=1500м

3

/час; Qср=1000 м

3

/час; Qпож=60л/с=216 м

3

/час.

Общая ёмкость резервуаров:

26

W=Wрег+Wпож=3600+2150=5750 м

3

.

Общая площадь резервуаров при общей глубине резервуаров

hрез=4м

Fрез=W / hрез=5750 / =1440м

2

Глубина пожарного запаса

hпож=Wпож / Fрез=2150/1440=1,5м.

Подбор электродвигателя производим по мощности на валу Nв

1

и частоте вращения вала n,

об/мин.

Мощность на валу – Nв

1

определяем по формуле (12) при максимальной подаче насоса Q

1

=195л/с (подача одного насоса на два водовода), по которой по графику (рис.3) определяем

Н

1

=41,5м, η

1

= 0,62, откуда :

Nв

1

=γ·Q

1

H

1

/ 102 η

1

=1000·0.195·41.5 / (102·0.62)=128квт.

С учётом коэффициента запаса на перегрузку принимаем двигатель 4А355 мощностью

Nф=160кВт, ηдв=0,93; cos φ =0,85, Nдв=1480об/мин.

Для подбора трансформатора определяем его мощность, исходя из оборудования насосной

станции четырьмя рабочими насосами (в их числе – один пожарный) с двигателями:

Nдв=160кВт; U=220/380в; ηдв=0,93; cos φ =0,85; n=1450об/мин.

Принимая коэффициент спроса для трёх рабочих насосов Кс=0,85, определяем мощность

трансформатора по формуле (25):

Рква=0,85·4·160 / (0,98·0,85) +10=650ква.

Принимается к установке два трансформатора, понижающих напряжение с6,3кВ до380В

мощностью 500ква каждый.

При работе одного трансформатора на всю нагрузку перегрузка составит 650/500=1,3<1,4 (в

пределах нормы).

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Примерное распределение среднесуточного водопотребления в процентах по часам суток в

зависимости от часового коэффициента неравномерности водопотребления – Кчас.

Часы

суток

1,8 1,7 1,6 1,5 1,4 1,35 1,3 1,25 1,2

1 п и л ж ж и т р д

0-1 1,25 1,25 1,6 1,6 1,7 1,84 1,9 2,0 2,25

1-2 1,25 1,25 1,5 1,6 1,7 1,84 1,9 2,0 2,25

2-3 1,25 1,25 1,5 1,6 1,7 1,84 1,9 2,0 2,25

3-4 1,25 1,25 1,5 1,6 1,7 1,84 1,9 2,0 2,25

4-5 1,25 1,25 1,6 1,6 1,7 1,84 1,9 2,0 2,25

5-6 3,3 3,5 4,6 4,15 4,3 4,85 4,9 5,05 4,9

6-7 5,0 5,2 6,2 5,75 6,0 5,00 5,1 5,15 4,9

7-8 7,2 7,1 6,0 6,0 6,0 5,00 5,1 5,15 5,0

8-9 7,5 7,1 6,8 6,25 6,0 5,46 5,45 5,2 5,0

9-10 7,5 7,1 6,8 6,25 6,0 5,46 5,45 5,2 5,0

10-11 7,5 7,1 6,8 6,25 6,0 5,46 5,45 5,2 5,0

11-12 6,4 6,35 4,9 5,0 5,1 5,25 5,2 5,1 4,9

12-13 3,7 3,35 4 4,15 4,3 5,0 4,85 5,0 4,7

13-14 3,7 3,35 3,7 5,75 6,1 5,25 5,2 5,1 5,0

14-15 4,0 4,2 6,3 6,25 6,1 5,46 5,45 5,2 5,0

15-16 5,7 5,8 6,3 6,25 6,1 5,46 5,45 5,2 5,0

16-17 6,3 6,4 5,6 5,8 6,1 5,46 5,45 5,2 5,0

17-18 6,3 6,4 5,6 5,7 5,5 4,85 5,15 5,15 5,0

18-19 6,3 6,4 4,3 4,4 5,1 4,85 5,0 5,1 5,0

19-20 5,25 6,3 4,4 4,2 4,4 4,85 5,0 5,1 5,0

20-21 3,4 3,4 4,4 4,2 3,00 4,85 5,0 5,1 5,0

21-22 2,2 2,2 2,4 2,45 1,8 3,45 3,5 3,8 4,7

22-23 1,25 1,25 1,6 1,6 1,8 3,12 1,9 2,0 2,4

27

23-24 1,25 1,25 1,6 1,6 1,8 1,72 1,9 2,0 2,25

Итого 100 100 100 100 100 100 100 100 100

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Расчётные значения удельных сопротивлений для новых

стальных , чугунных и асбестоцементных труб и коэффициентов.

Ас=0,0627 / а

4

Диаметр

(условный

проход),

мм

Трубы

стальные

ГОСТ 10704-

63

Ат (с

2

/м

6

)

Трубы чугунные

ГОСТ 5525-61

ГОСТ 9583-61

Ат (с

2

/м

6

)

Трубы

асбестоцементн

ые

ГОСТ 539-85

hт (с

2

/м

6

)

Ас

1 2 3 4 5

100 172,9 311,7 167,7 227

125 76,36 96,72 76,08 33

150 30,65 37,11 31,55 163

200 6,96 8,09 5,9 51,5

250 2,19 2,53 2,227 21,1

300 0,847 0,949 0,914 10,2

(350) 0,373 0,4365 0,434 5,48

400 0,185 0,219 0,217 3,23

(450) 0,0993 0,1186 — 2,24

500 0,05784 0,06778 0,0714 1,34

600 0,02262 0,02596 0,0212 0,687

700 0,011 0,0116 0,0095 0,314

800 0,0055 0,0057 0,0048 0,262

(900) 0,00296 0,00306 0,0026 0,125

1000 0,0017 0,00175 0,0015 0,0637

1200 0,00065 0,00068 — 0,0398

1400 0,000292 — — 0,0215

1500 0,000202 — — —

1600 0,000144 — — —

28

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Таблица приближенных значений коэффициентов

местных сопротивлений – ξ

№

п/п

Наименование

сопротивления

Схема Величина или формула для

ξ

1 2 3 4

1.

2.

3.

4.

5.

6.

7.

8.

9.

10.

Переход суживающийся, входная

воронка сосуда.

Вход в трубу без округления.

Внезапное расширение.

Переход расширяющийся

(диффузор).

Прямой тройник с поворотами или

крестовина.

Тройник или крестовина с

транзитным потоком.

Колено чугунное (90˚).

Задвижка открытая.

Обратный клапан.

Расходомеры:

а) диафрагма

б) вставка Вентури

(сопло)

в) труба Вентури

(D-d)=100мм – ξ=0,2

(D-d)=250мм – ξ=0,24

ξ=0,5

ξ=[(D/d)

2

-1] ,

где

К=0,1 при (D-d)=50

К=0,2 при (D-d)=100

К=0,4 при (D-d)=200

ξ=1+2

ξ=0,1+0,15

ξ=0,15+0,23

ξ=0,09+0,12

ξ=1,5+2,5

ω

0

/ω=0,5 ξ=4,0

ω

0

/ω=0,2 ξ=51,0

ξ=1,0+2,75

ξ =0,7+1,9

29

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Характеристика насосов типа Д

Типоразмер Д ,

мм

n , об/мин

Q,

л/с

Н,

м

N,

кВт

η ∆ hдоп,

м

1 2 3 4 5 6

Д320-70 30 82 43 0,5 4

/6НДс/ 60 80 60 0,7 4,2

Д-242 89 70 80 0,77 6,2

n=2950 100 63 85 0,7 8,0

Д500-36 50 42 40 0,52 4

/6НДв/ 100 40 56 0,71 4

Д=525 140 36 68 0,75 5

n=960 170 30 82 0,65 7

Д360-65 50 75 68 0,55 3

/10Д-5/ 100 74 92 0,72 3

Д=465 140 65 120 0,76 4,5

n=1450 180 53 135 0,7 8

Д300-65 40 52 40 0,53 3

/10Д-6а/ 80 50 55 0,7 3

Д432 110 45 70 0,73 3,5

n=1450 160 36 83 0,68 5,5

Д630-90 100 94 145 0,65 5

/6НДв/ 140 92 175 0,71 5

Д=525 125 90 200 0,77 6

n=1450 250 75 230 0,7 9

Д630-90 50 60 70 0,49 5

100 68 100 0,67 5

Д=460 150 66 125 0,76 5,5

n=1450 250 50 200 0,63 9

50 128 120 0,,53 5

110 105 155 0,76 5,5

150 85 170 0,73 6,5

185 52 180 0,81 9,0

ДН400-105 50 111 105 0,6 5,0

/3В-200х2а/ 100 98 130 0,76 5,3

Д=420 140 77 146 0,73 6,2

n=1450 160 61 150 0,67 6,7

ДН400-105 50 98 85 0,65 5,0

/3В-200х2б/ 100 82 106 0,755 5,3

Д=390 125 70 115 0,74 6,0

n=1450 150 60 116 0,67 6,5

30

Мякишев В.А. (состав.) Водопроводные насосные станции

Подождите немного. Документ загружается.