Курсовой проект - Разработка конструкции женских модельных туфель клеевого метода крепления
Подождите немного. Документ загружается.
продольном/поперечном направлениях
Удлинение при разрыве в
продольном/поперечном направлениях
% 7/12
Устойчивость к истиранию цикл 1400
Гигроскопичность % 10
Влагоотдача % 9
Диагональ с точечным покрытием для межподкладки ГОСТ Р50376-92
Разрывная нагрузка в
продольном/поперечном направлениях
Н 736/540
Удлинение при разрыве в
продольном/поперечном направлениях
% 5,5/13
Паропроницаемость Мг/(см
2
ч) 5
Гигроскопичность % 10
Влагоотдача % 9
Термопластичный материал для подносков ТУ 17-21-592-87
Разрывная нагрузка в
продольном/поперечном направлениях
Н 300/120
Удлинение при разрыве в
продольном/поперечном направлениях
% 6/15
Клеящая способность Н/мм 0,7
Толщина мм 1,0
Термопластичный материал для задника ТУ 17-958-73
Разрывная нагрузка в
продольном/поперечном направлениях
Н 400/150
Удлинение при разрыве в
продольном/поперечном направлениях
% 9/25
Сопротивление расслаиванию Н/см 7
Толщина мм 1,4
Кожеподобная резина «Кожволон термостойкий» ОСТ 17-92-71
Предел прочности при растяжении МПа 6,5
Сопротивление истиранию Дж/мм 3,5
Сопротивление многократному растяжению килоциклы 10
Остаточное удлинение после разрыва % 8
Удлинение при разрыве % 200
Плотность г/см
3
0,9
Толщина мм 3
АБС-пластик для каблуков НТД
Предел прочности при растяжении, сжатии, МПа 5/80/90
21
изгибе
Прочность крепления каблука Н До 1500
Плотность г/см
3
1
Сопротивление истиранию Дж/мм 2
ТЭП для набоек НТД
Предел прочности при растяжении, сжатии,
изгибе
МПа 3,7
Прочность крепления к каблуку Н 147
Плотность г/см
3
0,87
Сопротивление истиранию Дж/мм 3
Картон СОМ для внутренних деталей низа ГОСТ 9542-89
Предел прочности при растяжении, сжатии,
изгибе
МПа 5/4
Удлинение при растяжении в сухом
состоянии в продольном/поперечном
направлениях
% 19/25
Истираемость во влажном состоянии мм/мин 1,5
Гигроскопичность % 4
Влагоотдача % 2
Намокаемость за 2 часа % 7
Картон ПСМ для промежуточных деталей низа обуви ГОСТ 9542-89
Предел прочности при растяжении, сжатии,
изгибе
МПа 9/9
3
Удлинение при растяжении в сухом
состоянии в продольном/поперечном
направлениях
% 18/18
Гигроскопичность % 5
Влагоотдача % 4
Намокаемость за 2 часа % До 50
Металлический геленок для промежуточных деталей низа ОСТ 17-21-83
Толщина мм 0,8
Ширина мм 10
Твердость HRC
3
46,5
Остаточная деформация (упругость) мм 1,5
Полотно нитепрошивное для промежуточных деталей низа ОСТ 17-657-82
Плотность г/см
3
0,3
Предел прочности при растяжении Па 20
Толщина мм 3,0
Относительное удлинение при разрыве по % 21/12
22
длине и
ширине
Выбранный материал приведен в паспорте модели (приложение Б), где
указаны наименование материала и нормативно-техническая документация.
4.2 Разработка конструктивной основы. Характеристика метода
проектирования
Проектирование верха женских модельных туфель осуществляется по
оболочке( методика ОДМО).
Колодку оклеивают с двух сторон калькой или липкой лентой .Для
правильной прорисовки модели наносят сетку базисных, контрольных и
вспомогательных линий ., точки В
б
- высоты берцев ( см. формулу 1) , В
з
-высоты
задника(см.формулу 2) и наиболее выпуклую точку пятки, расположенную на
граничной части колодки от ребра следа ［6,12［
В
т
= 0,15 N+19,5, (1)
В
т
= 0,15 *240+19,5=56
Вз = 0,15 N+6,5, (2)
В
т
= 0,15 *240+6,5=43
Для нанесения на колодку базисных линий на листе бумаги проводят прямую
линию , и отмечают на ней произвольную точку О от которой откладывают
отрезок Оа, равный толщине внутренних и промежуточных деталей верха в
пяточной части . От точки а откладывают расстояния в мм до базисной
линий :аб=0,2Д , ав=0,41Д , аг=0,5Д , ад=0,73Д , ае=0,8Д , где Д длина стопы в
мм. Через точки б, в, г, д, е, восстанавливают перпендикуляры к
прямой .Колодку устанавливают относительно линии , чтобы проекция
наиболее выпуклой точки В
б
совпадала с точкой О , а проэкция точки Н с
линией .Переносят базисные линии с листа на колодку с помощью
прямоугольного треугольника. ［6,12［
23
аб=0,2Д=0.2*245=49
ав=0,41Д=0.41*245=100,45
аг=0,5Д =0,5*245=122,5
ад=0,73Д=0.73*245=178,85
ае=0,8Д=0.8*245=196
Намечают точку С/, характеризующую глубину выреза союзки и
относительно нее делают зарисовку контура проектируемой модели. Точку
союзки туфель «лодочка» строят в соответствии с эскизным проектом модели..
Точка союзки находится в пределах или ниже плюснефалангового сочленения
стопы. Расстояние от точки Н (самая выпуклая точка носка) до контура выреза
союзки на гребне не должно быть меньше 65 мм.
Для обоснованного графического проектирования верхнего канта туфель
служат контрольная линия В
т
а
4
- нижняя граница для туфель на высоком
каблуке;. Точка В
т
характеризует положение высоты берцев туфель «лодочка»
Положение этой точки можно рассчитать по формуле (1) ［6,12［
При очень высокой линии края берцев могут натирать лодыжки, а очень
низкие берцы не приформовываются к колодке, значит, туфли будут спадать с
ноги. Допускается увеличение высоты туфель на 3 мм для лучшего
удерживания на стопе . Рекомендуемая граница края берцев может меняться в
зависимости от глубины выреза союзки: чем глубже вырез, тем выше
поднимается линия верхнего края берцев от границы и наоборот (рисунок 46).
При проектировании выреза союзки в соответствии с анатомическим строением
стопы отмечают точку Р (условная ось сгибания стопы) на базисной линии IV,
которая учитывается при проектировании верха и подкладки . Положение оси
определяется как 1\3 длины IV базисной линии, считая от нижнего контура
УРК. ［12［
24
Линию верхнего канта вычерчивают с наружной и внутренней сторон
ассимметрдана. Разница их по высоте в области базисной линии III колеблется
от 3 до 12 мм. Чем глубже вырез, тем больше эта разница.
После окончательной прорисовки модели на колодке оболочку срезают, а
вдоль линии канта контура следа колодки и пограничных линий укрепляют
нерастягивающейся липкой лентой шириной 5 мм.
Оболочки с наружной и внутренней сторон снимают с колодки и
распластывают на бумаге, начиная с пяточной части, плавно выкладывая как бы
по геодезической линии. Получаемые при этом вытачки на выпуклых местах
боковой поверхности колодки корректируют по пяточному закруглению и в
носочной части. ［6,12［
4.2.1 Вычерчивание конструктивной основы наружных
деталей верха женских туфель
На листе бумаги проводят прямую линию вдоль которой располагают оболочки
с нанесенными на них точкой союзки С и наиболее выпуклой точкой носка //„,
так чтобы точка Н, лежала бы на этой прямой, а в точке союзки выполняется
засечка канта на величину 0-1,5 мм в зависимости глубины выреза союзки ).
Для определения величины деформации на натяжение канта замеряют
расстояние от точки В
т
(высота туфель) до точки пересечения выреза союз с
линией перегиба . Величина деформации колеблется от 2,5 ; 3,0 % от
полученного расстояния. На эту величину делают убавку по капот точки Вт-
Получают точку В
т
.
Линию пяточного закругления строят при помощи лекала соединяя точки В
т
,
середину пяточного закругления и точку В
к
отстающую от точки В
к
на 1-3 мм ,
далее продлевая линию на величину затяжно кромки.
Вдоль стелечной грани следа колодки отмечают технологическую величину
затяжной кромки.
25
Для получения стельки с колодки необходимо колодку обклеить липкой
лентой укрепить по краю, снить с колодки и наклеить на лист бумаги. ［12［
4.2.2. Вычерчивание контуров внутренних деталей.
За конструктивную основу берется контур наружных деталей верха без
припусков на обработку (с припуском по затяжной кромке). Верхний кант
проектируется больше на 2 мм по отношению в контуру наружных деталей
верха. Контур пяточного закругления уменьшают на 7 мм в точке наибольшей
выпуклости пяточного закругления и нижней части. Цо линии затяжной кромки
подкладка делается на 7 мм короче. ［6［
4.2.3 Проектирование промежуточных деталей верха обуви.
Проектирование жесткого задника. Форма и размеры жесткого задника
зависят, прежде всего, от типа обуви и от высоты приподнятости пяточной
части колодки. Построение задника выполняется по условной развертке
пяточной части колодки с нанесением базисных линий I,II,III. Длина крыльев
принимается до II базисной линии. Высота жесткого задника рассчитывается по
формуле (3):
ВкВз = 0,15N + 6,5 = 0,15*240 + 6,5 = 43 мм (3)
Припуск под затяжку проектируется от контура условной развертки
колодки, равным 15 мм. ［9［
Проектирование подноска. Подносок строят по контуру носочной части
союзки до V базисной линии. Наружный край его отстоит от контура наружной
детали верха на 6 - 8 мм.
Д
П/Н
= (0,15-0,2) L
YPK
= 0,2*245 = 49 мм (4)
26
Край, направленный к верхнему контуру союзки, может быть различным
по форме в зависимости от конструкции верха обуви. ［9［
4.3 Проектирование деталей низа обуви
Для проектирования наружных, внутренних и промежуточных деталей низа
обуви используют различные материалы. Так наружные детали низа наиболее
подвержены Физико-механическим факторам, внутренние гигиеническим, а
промежуточные детали должны обладать наибольшей прочностью. ［2［
Крепление верха с низом осуществляется клеевым методом, поэтому для
деталей низа используют следующие материалы: для подошвы используют
кожеподобной резины «кожволон термостойкий», для каблука - АБС-пластик,
набойки изготавливают из ТЭПа. Для внутренних деталей низа используют
картон СОМ для основной стельки. Для промежуточных деталей - картон ПСМ
для полустельки, металлический геленок и полотно нитепрошивное для
простилки. Высота приподнятости пяточной части колодки равна 50 мм, каблук
крепится на гвоздь навинтованный с острием, четыре гвоздя косячковых и на
клей.
Основой для построения плоских деталей низа обуви служат развертка
поверхности следа обувной колодки. Основную стельку проектируют на 1 - 2
мм короче развертки следа колодки, чтобы заготовка верха плавно облегала
стельку.
Вкладная стелька проектируется по контуру основной стельки с
небольшими отклонениями. В носочной части она должна быть укорочена по
сравнению с основной стелькой на 2-3 мм и заужена на 1 мм, в пучковой части
контуры стелек должны совпадать. В геленочной части вкладную стельку с
наружной стороны строят шире основной на 2,5-3 мм, а с внутренней - на 3-4
мм; в пяточной части вкладная стелька шире основной на 2 мм и длиннее ее на
1,5-2 мм. ［6,9［
27
Простилка проектируется относительно следа затянутой обуви и
нормируемого припуска под затяжку, равного 14-15 мм. Простилка применяется
одна на три смежных размера, поэтому проектирование ее производится по
среднему с зазором 2 мм относительно припуска под затяжку.
Основой проектирования внутреннего контура подошвы служит контур
основной стельки с нанесением вспомогательных линий в наиболее
характерных для проектирования низа сечениях: 0,18L; 0,4L; 0,68L;
След затянутой обуви характеризует припуск к контуру основной стельки.
Для получения контура подошвы обуви любого назначения и метода
крепления, необходимо определить величину суммарного припуска, который
для каждого сечения обуви определяется по уравнению:
ΣП = Пв+v+f (5)
где П
в
- припуск на толщину деталей верха с учетом уменьшения толщины
материалов в процессе формования определяется по уравнению:
П
В
= Σt
В
* Ку, (6)
Где Σt
В
- суммарная толщина деталей верха, мм;
Ку - коэффициент, учитывающий уменьшение толщины деталей в процессе
формования. В носочно-пучковой части он принимается равным 0,6, в
геленочной - 0,5, в пяточной - 0,7;
r - припуск на видимую ширину подошвы или ранта в готовой обуви, мм;
fmin - технологический припуск на обработку уреза подошвы
равный 1,5 мм;
Припуск П
В
Характерных точках рассчитывается по формуле:
П
В
=(1+0,6+ 1,2)0,7 = 1,54 - в пяточной части
П
В
= (1 + 0,6 + 1,1)*0,6 = 1,62 - в носочной части
П
В
= (1+0,6)*0,5 = 0,82 - в геленочной части
ΣП = 1,54 + 1,5+ 1,5 + 0,5 = 4,54
28
ΣП = 1,62 + 2 +1,5 = 5,1
ΣП = 0,82+ 2 + 1,5= 4,54
После очерчивается линия фронта каблука перпендикулярно оси пяточной
части следа и с учетом положения его на следе обуви, припуски языка за линию
фронта составляет 4-5 мм .Форму языка рационально проэтировать такой,
чтобы он укладывался в углубленнее между затяжной кромкой в пяточной
части следа затянутой обуви с зазором 2-3 мм. ［6［
4.4 Определение укладываемости
Средневзвешенная укладываемость У определяется по уравнению
У
=
100
o
k
M
m
(7)
где Σm
К
-сумма площадеи деталеи, входящих в комплект, дм
2
;
ΣМo - сумма площадей деталей, входящих в параллелограмм, дм
2
.
Критерием для суждения об экономичности модели относительно расхода
материала является норма расхода материала на данный комплект, которая
теоретически определяется по уравнению:
N =
`P
m
K
·100% (8)
где Р - процент использования материалов, %;
m
K
- площадь комплекта деталей.
P=
У
-
W
nQ
W
1
4
45
39
(9)
где n
1
- количество пороков, принимаемых за 1; W - фактор площади;
ΣQ - площадь всех пороков.
W=
m
A
(10)
где А - средняя площадь кожи, дм
2
; m - средневзвешенная площадь одной
29
детали, дм2.
для шевро 1 сорта А = 60 дм2
m
=
n
m
(11)
где n - число деталей в комплекте.
Площадь пороков, определяется по формуле:
100
A
QA
Q
ПОЛ
(12)
где Qnon -полезная площадь кожи, дм
2
.
Для шевро 1 сорта Q
n{OT
= 57 дм
2
.
Данные для расчета средневзвешенной укладываемости представлены в
таблице 7.
Таблица 7-Данные для расчета средневзвешенной укладываемости
Наименован
ие детали
Количест
во
деталей в
комплект
е
Чистая
площадь
детали,
дм
2
Площадь
деталей,
входящих в
комплект,
дм
2
Площадь
параллелограмма,
дм
2
Укладыва
в мость,
%
деталей,
входящих в
параллелограм
м
деталей
комплек
та
m m
k
Мо М
К
У
Союзка
отрезная
2 1,206 2,413 2,57 2,57 93,9
Задинка
наружняя
2 1,235 2,47 2,686 1,343 91,9
Задинка
внутренняя
2 1.286 2,572 2,774 1,387 92,7
закренка 2 0,024 0,048 0,048 0,024 100
30