Курсовой проект - Поверочный расчет котла БКЗ-160-100ГМ

Подождите немного. Документ загружается.

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

между ними дренажного устройства с диаметром условного прохода не менее 20 мм, имеющего

непосредственное соединение с атмосферой.

В особых случаях, когда схема с бесфланцевой арматурой не позволяет отключить для ремонта

участки трубопроводов двумя последовательными задвижками, допускается ремонт

трубопроводов или арматуры при надёжности их отключения одной задвижкой. При этом должно

отсутствовать парение через открытый на всё время ремонта на отключенном участке дренаж в

атмосферу.

10. При опробовании и прогреве трубопроводов после ремонта подтяжку болтов и фланцевых

соединений допускается производить при избыточном давлении не выше 5 атм.

11. При обслуживании газопроводов в пределах котла персонал не должен допускать

образования в газопроводах взрывоопасных газовоздушных смесей. При включении газопроводы

необходимо тщательно продуть газом через продувочные свечи.

Продолжительность продувки газопроводов при его заполнении должна быть не менее 10 мин.

После продувки должна отбираться проба газа для анализа на присутствие кислорода,

содержание которого не должно превышать 1%.

Продувка газопроводов через горелки в топочное пространство запрещается.

12. Эксплуатация газопроводов в пределах котла, при наличии утечки газа запрещается.

13. Площадка газопроводов котлов проверяются 1 раз в день на содержание кислорода, которое

не должно быть менее 20% по объёму.

14. Разлитый или протекший из-за нарушения плотности мазут следует немедленно удалить, а

места, где мазут был пролит досуха вытереть.

15. Запрещается отогревать огнём замёрзшие части мазутопровода.

16. Эксплуатация котлов с неисправными и не отрегулированными клапанами запрещается.

Запрещается заклинивать предохранительные клапана работающих котлов. Грузы рычажных

клапанов должны быть застопорены на рычаге и запломбированы так, чтобы исключить

возможность их самопроизвольной передвижки без отдачи стопорного приспособления.

17. В непосредственной близости растапливаемого котла должны быть прекращены все

ремонтные работы, а персонал, не имеющий отношения к растопке, должен быть удалён.

18. Запрещается вносить открытое пламя или другие источники запала в топку подготовленного к

работе котла без предварительной вентиляции топки, газоходов и воздуховодов, согласно

настоящей инструкции. Время вентиляции не менее 10 мин.

При растопке на газе, кроме этого, необходимо предварительно проверить плотность закрытия

задвижек к горелкам опрессовкой газопровода.

19. При растопке котла, работающего на газе или мазуте, дымососы и вентиляторы должны

находится в работе с начала растопки.

Непосредственно перед зажиганием газовых горелок необходимо проверить давление газа в

газопроводе перед котлом, давление воздуха перед горелками, и разряжение в топке в

необходимых случаях отрегулировать.

20. При зажигании горелок и их регулировании изменении подачи газа и воздуха должно

производиться постепенно и плавно.

21. При останове котла, работающего на газе, необходимо после отключения всех горелок

отключить от общей магистрали ответвления газопровода к котлу, открыть продувочную свечу на

ответвлении и свечи безопасности, провентилировать топку, газоходы, воздуховоды.

При останове котла, работающего полностью или частично на газе на срок более суток задвижка

на ответвлении газопровода к котлу должна быть закрыта.

22. Перед производством работ по обдувке должна быть увеличена тяга, обеспечен устойчивый

режим горения. Обдувка может производиться только с разрешения машиниста котла или

начальника смены КЦ или СМКЦ .

23. Обдувка должна быть немедленно прекращена:

а) при выбивании газов из обдувочного люка:

б) при повреждении обдувочного устройства.

24. При открывании горелок и смотровых лючков запрещается стоять против них.

25. Посещение топок, газоходов без касок запрещается.

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

26. Весь персонал цеха должен уметь наложить шину при переломах, остановить кровотечение,

сделать искусственное дыхание и непрямой массаж сердца.

27. Запрещается нахождение вблизи опускных труб, тройников, паропроводов, выхлопных

трубопроводов.

28. Категорически запрещается отогревать замерзшие выхлопные трубопроводы и трубопроводы,

находящиеся под давлением. Прежде, чем начать отогревание этих трубопроводов, необходимо с

них снять давление.

29. На каждом котле должна быть на видном месте табличка форматом не менее 300-400 мм с

указаниями следующих данных:

а) регистрационного номера:

б) разрешенного рабочего давления:

в) даты ( год, месяц, число) следующего внутреннего осмотра и гидравлического испытания.

Техническое освидетельствование котла состоит из наружного и внутреннего осмотра и

гидравлического испытания.

Техническое освидетельствование котла производится специалистом специализированной

организации имеющей лицензию ГГТН на осуществление деятельности по экспертизе

промышленной безопасности технических устройств, применяемых на опасном

производственном объекте в следующие сроки:

а) внутренний и наружный осмотр не реже одного раза в 4 года;

б) гидравлическое испытание не реже одного раза в 8 лет.

Администрация (Владелец) обязана производить техническое освидетельствование котла в

следующие сроки:

а) наружный не реже, чем через 12 месяцев и непосредственно перед предъявлением

специалисту организации имеющей лицензию ГГТН, внутренний осмотр не реже одного раза в 4

года в период проведения капитального ремонта и непосредственно перед предъявлением;

б) гидравлическое испытание рабочим давлением - каждый раз после вскрытия барабана,

коллектора или ремонта котла, если характер и объем ремонта не вызывают необходимости

внеочередного освидетельствования.

1.7. Расчетные температуры газов, перегретого пара, питательной воды по тракту котла

(данные из теплового расчета, произведенного на Уфимской ТЭЦ-1)

Таблица 2

Теоретическая температура горящего факела

Газ

2150 °С

Температура газов:

на выходе из топки

за II ступенью пароперегревателя

за III ступенью пароперегревателя

за I ступенью пароперегревателя

за II ступенью водяного экономайзера

за I ступенью водяного экономайзера

за РВП

1193 °С

1008 °С

894 °С

634 °С

470 °С

361 °С

178 °С

Температура пара:

за I ступенью пароперегревателя

за II ступенью пароперегревателя

за III ступенью пароперегревателя

410 °С

496 °С

540 °С

Температура воды:

на входе в водяной экономайзер

за I ступенью водяного экономайзера

за II ступенью водяного экономайзера

215 °С

248 °С

318 °С

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

Температура воздуха за РВП 298 °С

2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОВОГО КОТЛА

БКЗ-160-100 ГМ

2.1. Расчет объемов, энтальпий и избытка воздуха и продуктов сгорания

Топливом для котла типа БКЗ-160-100 ГМ, помимо газа, может являться мазут М-100. Основные его

параметры:

%2,0

- влага

%03,0

- зольность

%85,0

- сера рабочая

%85,0

- сера общая

%58,86

- углерод

%04,12

- водород

%3,0

- азот, кислород

ккал

кг

Дж

93001094,38



- низшая теплота сгорания (средняя)

1)Объем и масса воздуха, необходимого для полного сгорания мазута (при

1



) Расчет этого

пункта по

 

 

22.,1 стр

объем:

 

 

 

 

êã

OHSSCV

rro

934,103,00333,004,12265,0

85,085,0375,058,860889,00333,0265,0375,00889,0





масса:

 

 

 

 

êã

OHSSCL

rro

135,143,00431,004,12342,0

85,085,0375,058,86115,00431,0342,0375,0115,0





2) Теоретические (минимальные) объемы продуктов сгорания, полученные при полном сгорании

мазута с теоретически необходимым количеством воздуха (при

1



азота:

êã

64,8

100

3,0

8,0934,1079,0

100

8,079,0



трехатомных газов:

 

êã

SSÑ

627,1

100

85,085,0375,058,86

866,1

100

375,0

866,1











водяных паров:

êã

VWHV

ÎoÍ

515,1

934,100161,02,00124,004,12111,00161,00124,0111,0





3) Коэффициенты избытка воздуха по тракту котла:

Принимаем ([1], таблица XX, стр. 175):

03,1



- коэффициент избытка воздуха для верха топки;

Коэффициенты избытка воздуха в других участках газового тракта получаются путем прибавления



присосов воздуха, принимаемых по ([1], таблица XVII стр. 171).

03,0



пп



- присосы воздуха на каждую ступень пароперегревателя;

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

06,103,003,1



ппТ

пп

III



- коэффициент избытка воздуха на выходе из 3 ступени

пароперегревателя;

09,103,006,1



ïï

III

ïï



-коэффициент избытка воздуха на выходе из 2 ступени

пароперегревателя;

12,103,009,1 

ïï



- коэффициент избытка воздуха на выходе из 1 ступени

пароперегревателя;

08,0

ÂÝÊ



- присосы воздуха на каждую ступень водяного экономайзера;

2,108,012,1 

 ÂÝÊ

ïï

IIÂÝÊ



- коэффициент избытка воздуха на выходе из ВЭК-II;

28,108,02,1 

 ÂÝÊIIÂÝÊIÂÝÊ



- коэффициент избытка воздуха на выходе из ВЭК –

- присосы воздуха РВП;

38,11,028,1 

 РВПIВЭКРВП



- коэффициент избытка воздуха на выходе из РВП.

Таблица 3. Объёмы продуктов сгорания в поверхностях нагрева, объёмные доли

трёхатомных газов

Наименование величин газоходы

топка Пароп

ерегре

ватель

3-й

ступен

Паропе

регрева

тель 2-й

ступени

Паропе

регрева

тель 1-й

ступени

ВЭК

II-й

ступен

ВЭК

I-й

ступени

РВП

1,03 1,06 1,09 1,12 1,20 1,28 1,38

Объем водяных паров:

;)1(0161,0

OHO

VVV 



кг

1,5202

1,52287

1,52812

1,53336

1,5429

1,55698

1,58147

Полный объем газов:

;)1(

0..

222

НH

OHО

VVVVV 



кг

12,115

2 12,2819

12,6151

12,9484

13,559

14,4481

5 16,0034



0,1342

0,13247

0,12897

0,12565

0,1199

9 0,11261

0,10166

OHО



0,1254

0,12399

0,12113

0,11842

0,1137

0,10776

0,09882

OHROП

rrr



0,2597

0,25646

0,25010

0,24407

0,2337

0,22037

0,20048

4) Расчёт энтальпий воздуха и продуктов сгорания.

Энтальпии дымовых газов на 1 кг топлива вычисляются по формуле:

ãäåêãêÄæIII

ÎÂÎÃ

,/,)1( 





ОГ

энтальпия газов при коэффициенте избытка воздуха

α=1 и температуре



êãêÄæCVCVCVI

OoHN

NOCO

ORÎÃ

/,)()()(

222222







ОВ

энтальпия теоретически необходимого количества воздуха при температуре



êãêÄæCVI

OÎÂ

/,)(





Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

Энтальпии 1 м

влажного воздуха (С

)



, углекислого газа (С

)



)



, азота (С

)



водяных паров (С

)



определяются по таблице ([1], таблица ХIV, стр.153):



)(

СО



)(



ОН

)(



С )(



)(

СО



)(



ОН

)(



С )(



кДж/м

100 171,7 130,1 150,5 132,7 1400 3239 2009 2559 2076

200 360,0 261,0 304,0 267,0 1500 3503 2166 2779 2239

300 563 394 463 403 1600 3769 2324 3002 2403

400 776 529 626 542 1700 4036 2484 3229 2567

500 999 667 795 685 1800 4305 2644 3458 2732

600 1231 808 969 830 1900 4574 2804 3690 2899

700 1469 952 1149 979 2000 4844 2965 3926 3066

800 1712 1098 1334 1129 2100 5115 3127 4163 3234

900 1961 1247 1526 1283 2200 5386 3289 4402 3402

1000 2213 1398 1723 1438 2300 5658 3452 4643 3571

1100 2458 1551 1925 1595 2400 5930 3615 4888 3740

1200 2717 1705 2132 1754 2500 6203 3778 5132 3910

1300 2977 1853 2344 1914

Результаты расчетов энтальпий сведены в таблицу 4:

1,03 1,06 1,09 1,12 1,2 1,28 1,38

100 1631,4274 1450,942 1674,956 1718,484 1762,012 1805,54 1921,616 2037,691 2327,879

200 3301,32 2919,378 3388,901 3476,483 3564,064 3651,645 3885,196 4118,746 4702,621

300 5021,606 4406,402 5153,798 5285,99 5418,182 5550,374 5902,886 6255,399 7136,679

400 6781,502 5926,228 6959,289 7137,076 7314,863 7492,649 7966,748 8440,846 9626,091

500 8592,678 7489,79 8817,372 9042,065 9266,759 9491,453 10090,64 10689,82 12187,78

600 10451,992 9075,22 10724,25 10996,51 11268,76 11541,02 12267,04 12993,05 14808,1

700 12356,078 10704,39 12677,21 12998,34 13319,47 13640,6 14496,96 15353,31 17494,18

800 14293,154 12344,49 14663,49 15033,82 15404,16 15774,49 16762,05 17749,61 20218,51

900 16276,517 14028,32 16697,37 17118,22 17539,07 17959,92 19082,18 20204,45 23010,11

1000 18289,616 15723,09 18761,31 19233 19704,69 20176,39 21434,23 22692,08 25836,7

1100 20316,181 17439,73 20839,37 21362,56 21885,76 22408,95 23804,13 25199,31 28687,25

1200 22381,739 19178,24 22957,09 23532,43 24107,78 24683,13 26217,39 27751,65 31587,29

1300 24404,659 20927,68 25032,49 25660,32 26288,15 26915,98 28590,19 30264,41 34449,94

1400 26504,498 22698,98 27185,47 27866,44 28547,41 29228,38 31044,29 32860,21 37400,01

1500 28623,806 24481,23 29358,24 30092,68 30827,12 31561,55 33520,05 35478,55 40374,79

1600 30759,553 26274,4 31547,79 32336,02 33124,25 33912,48 36014,43 38116,39 43371,27

1700 32920,267 28067,58 33762,29 34604,32 35446,35 36288,38 38533,78 40779,19 46392,7

1800 35087,265 29871,69 35983,42 36879,57 37775,72 38671,87 41061,6 43451,34 49425,68

1900 37258,808 31697,67 38209,74 39160,67 40111,6 41062,53 43598,34 46134,15 52473,69

2000 39446,678 33523,64 40452,39 41458,1 42463,81 43469,52 46151,41 48833,3 55538,03

2100 41646,33 35360,56 42707,15 43767,96 44828,78 45889,6 48718,44 51547,29 58619,4

2200 43849,012 37197,47 44964,94 46080,86 47196,78 48312,71 51288,51 54264,3 61703,8

2.2. Экономичность работы парового котла

Расчет по

 

 

28.,1 стр

1) Располагаемое тепло 1 кг мазута:

 

ÊÐÁÒË

ið

QêiQQ  1

Последнее слагаемое

ÊÐÁ

- тепло на разложение карбонатов для мазута равно нулю.

Тогда:

ÒË

ið

iQQ 

где

кгкДжQ

/38940

- низшая теплота сгорания по рабочей массе;

ÒË

- физическое тепло топлива.



.ГО

êãêÄæ

.ВО

êãêÄæIII

ÂÎÃÎ

;)1(





êãêÄæ

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

Физическое тепло топлива по

Ñt

ÒË

125

температуре подвода мазута к котлу:

 

êãêÄætttñi

ÒËÒËÒËÒË

5,337011,03,1 

ккалкгкДжiQQ

ТЛ

iр

5,9380/4,392745,33738940 

2) Потеря тепла с уходящими газами.

 

 

100

)(

%100 q

III

ÎÕÂÒÎÏÐÑÒÐÂÏóõ









([1], стр.29),

где q

– потеря тепла от механического недожога. Для жидкого топлива q

ух

- энтальпию уходящих газов (находим по

Ñt

óõ



170

интерполяцией данных из табл. 4):

 

êãêÄæI

ÓÕ

2,3990001-017

200100

87,232762,4702

87,2327 





ОПРС

- энтальпия воздуха, присасываемого в газоходы котла:

êãêÄæVtñI

OÐÎÏÐÑ

03,117934,1027,03032145,127,0 

ОХВ

- энтальпия теоретически необходимого количества воздуха на входе в калорифер ищем

по

30

([1], стр.29).

êãêÄæVtñI

OÐÎÕÂ

462,433934,103032145,1 

 

Êêã

êÄæ







 ,32145,1030

0100

3198,13253,1

3198,1

, ([1], таблица V, стр.141).

%54,8)0100(

4,39274

462,43303,103,117)03,148,1(2,3990





q

Потери тепла от химического и механического недожега по мазуту берем из ([1], таблица ХХ,

стр.175).:

%1,0

 qq

Т.к. для жидкого топлива q

=0, тогда потери тепла от химического недожога:

%1,0

q

Потери теплоты от наружного охлаждения через внешние поверхности котла

(%) невелики и с

ростом производительности котла уменьшаются ([1], рис. 5.1, стр.30).

%.6,0

q

Потеря тепла на охлаждение не включенных в циркуляционную схему котла панелей и балок топки:

%.11,0



îõë

Суммарная потеря тепла в котле:

35,911,06,001,054,8

65432





qqqqqq

3) ) КПД котла (брутто):

%65,9035,9100)(100

65432



îõë

qqqqq



4) Полный расход газа ([1], стр.32):

100/)(

êð







Полное количество тепла, полезно использованное в котле:

)()(

ïâêèïnpïâïåïåê

iiDiiDQ 

где

пе

- количество выработанного перегретого пара;

пе

- энтальпия перегретого пара;

пв

- энтальпия питательной воды;

кип

- энтальпия воды на линии насыщения при давлении в барабане парового котла,

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

- расход воды на продувку котла, с энтальпией кипящей воды

кип

ñêãDðD

ïåïðïð

,333,144,44301,001,0 

скгчтD

пе

,44,44/,160 

;

;,8,3478 êãêÄæi

ïå



(по

Ñt

ïå

540

/100 cìêãÐ

ïå



)

;4,852 êãêÄæi

ïâ



(по

Ñt

ïâ

200

)

êãêÄæi

êèï

,2,1450

(по давлению в барабане

МПар

,0,11

.1,117514)4,8522,1450(333,1)4,8528,3478(44,44 кВтQ



Тогда:

чтcкг

кр

/336,15/26,4

)9065,04,39274(

1,117514

100/)(













2.3. Тепловой расчет топочной камеры

1) Радиационные свойства продуктов сгорания ([1], стр.37).

Основной радиационной характеристикой продуктов сгорания служит критерий

поглощательной способности (критерий Бугера):

spkBu 

где

- коэффициент поглощения топочной среды, рассчитывается по температуре и составу газов

на выходе из топки;

р – давление в топочной камере;

s – эффективная толщина излучающего слоя.

CГ

mkkk 

где

- коэффициент поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания;

m – коэффициент относительного заполнения топочной камеры светящимся пламенем;

- коэффициент поглощения лучей частицами сажи.

 

ПТ

ПГГ

Spr

rkk 















 "1037,0-11-

168,7

3-0

где

- коэффициент поглощения лучей газовой фазой продуктов сгорания;

OHROП

rrr



- суммарная объемная доля трехатомных газов в продуктах сгорания;

- температура газов на выходе из топки;

- эффективная толщина излучающего слоя топки.

ÊÒ

,13232731050" 

;

ÌÏàð 1,0

(по рекомендации [2], стр.70);

3,4

351

419

6,36,3 

ÎÕË

м.

259,0



OHROÏ

rrr

 

312,1259,010501037,0-11-

3,4259,01,010

125,0168,7

3-0





















ÏÃÃ

rkk

, 1/(м*МПа)

6,0m

(при сжигании мазута) ([1], стр.38).

 

5,1)5,01050106,1(

04,12

58,86

03,11

2,1

5,0"106,1

2,1

4,0









































,1/(м*МПа)

где



- коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, рассчитанный выше;

212,25,16,0312,1 

CÃ

mkkk

Получаем:

95,03,41,0212,2  spkBu

2) Расчет суммарного теплообмена в топке.

Расчет этого пункта ведется по

 

 

39.,1 ñòð

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

Методика расчета суммарного теплообмена в топке базируется на приложении теории

подобия к топочному процессу. Основными параметрами, определяющими безразмерную

температуру газов на выходе из топки, являются критерий радиационного теплообмена

Больцмана (

) и критерий поглощательной способности Бугера(

Âu

Безразмерная температура газов на выходе из топочной камеры:

6,03,0

6,0

BouÂM







где

- адиабатическая температура горения топлива;

М – параметр, учитывающий влияние на интенсивность теплообмена относительного уровня

расположения горелок, степени забалластированности топочных газов и других факторов;

Критерий

рассчитывается по формуле:

 

0 àÎÕËÑÐ

ÑÐ

TÍ

VcB











где



- коэффициент сохранения тепла ([1], стр.30);

993,0

6,065,90

6,0















- расчетный расход топлива ([1], стр.33);

cкг

ВВ

/26,4)

100

1(26,4)

100



- коэффициент излучения абсолютно черного тела

)(1067,5

4211

КмкВт







- средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания:

 

ÊìêÄæ

Vñ

Òà

TÒ

ÑÐ







,85,21

105094,2154

3,1980065,43947



- энтальпия продуктов сгорания при температуре на выходе из топки:

 

êãêÄæCI

ÒÒ

3,198001050

01111





-адиабатическая температура горения определяется интерполированием, принимая

QI 

- полезное тепловыделение в топке:

кгкДжQ

BPT

65,4394797,3165

100

11,01,0100

4,39274

100

--100







- тепло, вносимое в топку воздухом:

êãêÄæIIQ

ÎÏÐÑTOBTÂ

97,316503,11705,008,306803,1





-энтальпия теоретически необходимого воздуха при температуре за РВП:

 

êãêÄæCtI

08,3068210





94,2154



(по

êãêÄæQI

65,43947

из табл.4)

ÊÒ

94,242727394,2154 

- коэффициент тепловой эффективности:



x

- коэффициент снижения тепловосприятия экрана при загрязнении:

55,0



- угловой коэффициент экрана:

98,0x

, ([1], стр.214)

539,098,055,0 

ÑÐ



448,0

94,2427351539,01067,5

85,21172,3993,0

311











- коэффициент, учитывающий влияние на интенсивность теплообмена относительно уровня

расположения горелок:

Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

419,0486,1)2059,04,01(4,0)4,01(





rxÌM

Ãî

- относительный уровень расположения горелок:

2059,0

3,15

15,3



где

мh

15,3

- уровень расположения горелок в ярусе (из конструкции котла),

-высота топки (из конструкции котла).

-уровень расположения горелок в ярусе:

486,1

627,164,8

)2597,01(115,12

)1(













Nî



- эффективное значение критерия Бугера ищется по формуле:

96,0

295,095,04,1

ln6,1

24,1

ln6,1







































ÂèÂè

èÂ

, ([1], стр.40).

Получаем безразмерную температуру на выходе из топки:

598,0

448,096,0419,0

448,0

6,03,0

6,0









3) Расчетная температура на выходе из топки:

   

ÑT

aÒÒ

1179273-94,2427598,0273-"" 



С учетом коррекции:

 

êãêÄæCI

,37,225121179""





2.4. Расчет ширмового перегревателя

Имеется 8 ширм 

432 

. Расчет этого пункта по

 

 

80.,2 стр

1) Площадь проходного сечения:

04341,0168

024,014,3

мnz

шшш













-расход пара через ширмы с учетом впрысков:

0,03 44,44 0,03 44, 44 43,11

кг

D D D

      

скорость пара в ширме:

ñì

êã





1,993

04341,0

11,43



2) Число ширм в одной ступени по ширине газохода.

1

где

мs

,84,0

- шаг между соседними ширмами;

мa

104,7

- ширина топки.

84,0

104,7



3) Число труб в ленте.

шX





где

- внутреннее сечение трубы;

1

- число ходов пара в ширме.

 

000452,0004,02032,0785,0

âí









Изм. Лист № докум. Подпись Дата

Лист

103.2.03.ТЭС411.012.ПЗ

000452,08

04341,01











шX

4) Глубина ступени ширмы.

 

шшш

csnс 

где

- продольный шаг труб в ленте ширмы;

с

- зазор между лентами.

ìds ,0352,0032,01,11,1



мdс

,16,0032,055 

216,116,00352,0)116(2 

5) Теплота, полученная ширмовой поверхностью прямым излучением из топки.

øëøëâø

ØË

'





где



- коэффициент взаимного обмена между объемом топки и ширмой;

8,0



- коэффициент неравномерности тепловосприятия для верхней части топки

([2]таблица П.4,стр 167);

- среднее тепловое напряжение экранов топки;



- угловой коэффициент ширмы;

шл

- лучевоспринимающая поверхность плоскости на входе, в случае облучения факелом

нижней плоскости ширм.





где

900A

- температурный коэффициент для газа.

857,0

1050

900











ËP

где

- общее количество тепла, переданное излучением от газов к поверхности топки;

,351 ìF



- поверхность тепловоспринимающих экранов топки,



-степень экранирования стен топки.

êã

êÄæ

IQQ

TTë

25,214884,2245965,43947 





см

кДж









2,198

98,0351

25,2148826,4

-угловой коэффициент ширмы:

688,0

84,0

216,1

84,0

216,1

111

5,0

























































 

Òøøøë

añhF  5,0'

где

мh

3,5

- высота входной части ширмы, обращенной в топку.

 

,7,34874,5216,15,03,5' ìF

øë



кг

кДж

ШЛ

73,1022

26,4

7,34688,04,1958,0857,0







6) Балансовое тепловосприятие зоны ширм.

ØÒØÁ

IIQ "" 

где

- энтальпия газов за ширмой.