Крючков И.П. и др. Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования. РД 153-34.0-20.527-98
Подождите немного. Документ загружается.
51
)2(
3
+
=
h
W
швеллерообразный (корытный) профиль на
«ребро»
81
)5(
3
+
=
h
W
Сечение любой формы Ориентировочная оценка момента сопротивления
относительно центральной оси:
для сплошного симметричного сечения
b
S
WW
yx
6
2
== ;
b
hS
J
xy
12
2
= ;
для полого симметричного сечения
∆
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−
+==
bh
hbS
l
b
S
WW
yx
)(
3
;
∆
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
−
+=
bh
hbS
l
b
Sh
J
xy
)(
6
;
где S - площадь сечения; h, b - высота и ширина
сечения соответственно; l - длина периметра;
∆ - толщина стенки (для полого сечения)
* Если прокладки приварены к обеим полосам пакета, моменты инерции и момент
сопротивления принимаются равными:
)3(
6
22
ba
hb
J
ny
+= и
)(3
)3(
22
ba
bahb
W
n
n
y
+
+
=
.
7.3.3.2. Максимальное напряжение в материале шин и нагрузку на изоляторы шинной
конструкции, в которой шины расположены в одной плоскости, а изоляторы обладают высокой
жесткостью, следует определять по формулам:
при трехфазном КЗ
η
(3)
max
max
W
lF
λ
=σ
(7.19)
и
ηβ=
(3)
max
(3)
из
FF , (7.20)
при двухфазном КЗ
η
(2)
max
max
W
lF
λ
=σ
(7.21)
и
ηβ=
(2)
max
(2)
из
FF , (7.22)
где η - коэффициент динамической нагрузки, зависящий от расчетной основной частоты
собственных колебаний шины f
1
. Значения коэффициента для двухфазного и трехфазного КЗ в
зависимости от отношения f
1
/f
c
(f
c
= 50 Гц) следует определять по графику на рис. 7.5.
Значения расчетной частоты собственных колебаний (f
1
) в герцах следует определять в
соответствии с п. 7.3.3.4.
7.3.3.3. Максимальные нагрузки на проходные изоляторы следует определять по формуле
η
⋅
=
−
распф
(3)
удпр
7
из
)(
103
KKil
а
F , (7.23)
где l
пр
- расстояние от торца проходного изолятора до ближайшего опорного изолятора
фазы, м.
7.3.3.4. Расчетную частоту собственных колебаний шины в герцах следует определять по
формуле
m
EJ
l
r
f
2
2
1
1
2π
=
, (7.24)
где Е - модуль упругости материала шины, Па;
J - момент инерции поперечного сечения шины, м
4
;
т - масса шины на единицу длины, кг/м;
r
1
- параметр основной собственной частоты шины.
Значения параметра частоты зависят от типа шинной конструкции и представлены
в табл. 7.1.
7.3.3.5. Максимальное напряжение в материале составных шин следует определять по
формуле
σ
max
= σ
ф.max
+ σ
эл.max
, (7.25)
где σ
ф.max
- максимальное напряжение в материале шин, которое следует определять в
зависимости от вида КЗ по формуле (7.19) или (7.21);
σ
эл.max
- максимальное напряжение в материале шины, которое следует определять по
формуле
эл
2
уд
элэл
ф
2
эл
7
эл.max
102
η
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
λ
⋅
=σ
−
n
i
Wа
Kl
, (7.26)
где η
эл
- коэффициент динамической нагрузки, зависящий от основной частоты (f
1эл
)
собственных колебаний элементов составной шины, который следует определять по расчетному
графику, приведенному на рис. 7.5.
Рис. 7.5. Зависимость динамического коэффициента для изоляторов и шин от частоты
собственных колебаний шины, где 1 при К
уд
≥ 1,60; 2 при К
уд
= 1,40;
3 при К
уд
=1,25; 4 при К
уд
= 1,10; 5 при К
уд
= 1,00
Расчетную основную частоту собственных колебаний элементов составной шины фазы в
герцах следует определять по формуле
эл
2
эл
2
1эл
эл
2
734
m
EJ
l
,
f
π
=
, (7.27)
где l
эл
- длина пролета элемента шины между прокладками, м;
J
эл
- момент инерции поперечного сечения элемента шин, м
4
;
т
эл
- масса элемента на единицу длины, кг/м;
а
эл
- расстояние между осями элементов составных шин (рис. 7.4), м.
7.3.3.6. Максимальные напряжения в материале шин и максимальные нагрузки на опорные и
проходные изоляторы при расположении шин по вершинам треугольника (рис. 7.2, б, в, г)
следует определять с учетом их пространственных колебаний по формулам
σ
max
max
ηζ
λ
=σ
W
lF
; (7.28)
F
(3)
max
(3)
из
ηζ= FF ; (7.29)
F
(2)
max
(2)
из
ηζ= FF , (7.30)
где W - меньший из двух моментов сопротивлений поперечного сечения шины (момента
сопротивления W
ϑ
при изгибе в плоскости ϑ и момента сопротивления W
τ
при
изгибе шины в плоскости τ) (рис. 7.2), м
3
;
(3)
max
F ,
(2)
max
F - электродинамические силы, определяемые соответственно по формулам (7.10)
и (7.11);
ζ
σ
, ζ
F
- коэффициенты, значения которых для наиболее распространенных типов
шинных конструкций (рис. 7.2, б, в, г) приведены в табл. 7.5.
Таблица 7.5
Значения коэффициентов ζ
σ
и ζ
F
шинных конструкций
Расположение Эскиз Значения
Значения коэффициента ζ
σ
шин конструкции
на рис. 7.2
коэффициента ζ
F
для шин круглого и
кольцевого сечения
для шин квадратного
сечения
По вершинам
прямоугольного
р
авнобедренного
треугольника
в 0,95 0,95 1,16
По вершинам
равностороннего
б 1,0 1,0 1,39
треугольника г 1,0 1,0 1,21
7.3.4. Проверка подвесного самонесущего токопровода на электродинамическую
стойкость
7.3.4.1. Расчетные максимальные напряжения в материале шин подвесного самонесущего
токопровода следует определять с учетом собственного веса, веса изоляционных распорок и
веса льда, а также действия напора ветра, т.е.
σ
расч.max
= σ
max
+σ
в
,
где σ
max
- максимальное напряжение в материале шины при электродинамическом действии
тока КЗ;
σ
в
- напряжение в материале шины от собственного веса, изоляционных распорок и веса
льда, а также действия напора ветра.
Нагрузку на изолятор подвесного самонесущего токопровода следует определять по
формуле (7.14).
7.3.5. Проверка шинных конструкций с упругоподатливыми опорами на
электродинамическую стойкость
7.3.5.1. Расчет максимальных напряжений в материале шин и нагрузок на изоляторы
шинных конструкций с упругоподатливыми опорами следует проводить соответственно по
формулам (7.19) и (7.20), а частоту собственных колебаний — по формуле (7.24), где параметр
частоты r
1
является функцией безразмерных величин C
оп
l
3
/(EJ) и М/(ml), где C
оп
- жесткость
опор, а М - приведенная масса. Значения жесткости опор следует определять по
экспериментальным данным, а приведенной массы - в соответствии с п. 7.3.5.2. Кривые для
определения r
1
шин с жестким закреплением на опорах приведены на рис. 7.6, а шин с
шарнирным закреплением на рис. 7.7. Для шин с чередующимися жесткими и шарнирными
закреплениями на опорах значение параметра r
1
допустимо приблизительно оценивать как
среднее между его значениями, найденными по кривым рис. 7.6 и 7.7. Значения r
1
для шин с
жестким закреплением на опорах при C
оп
l
3
/(EJ) ≥ 5000 и для шин с шарнирным закреплением на
опорах при C
оп
l
3
/(EJ) ≥ 3000 приведены в табл. 7.1.
Рис. 7.6. Параметры основной частоты собственных колебаний шины при ее жестком
закреплении на упругоподатливых опорах
Рис. 7.7. Параметры основной частоты собственных колебаний шины при шарнирном
закреплении ее на упругоподатливых опорах
7.3.5.2. Приведенную массу опоры в килограммах следует определять по приближенной
формуле
2
ц.ш
ц.оп
оп
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
=
Н
H
МM
, (7.31)
где М
оп
- масса опоры, кг;
Н
ц.оп
и Н
ц.ш
- расстояния от основания опоры соответственно до центра массы опоры
(изолятора) и центра масс поперечного сечения шины (рис. 7.8), м.
При известной собственной частоте колебаний опоры на упругом основании приведенную
массу в килограммах следует определять по формуле
2
оп
оп
)2( f
С
M
π
=
, (7.32)
где С
оп
- жесткость опоры, практически равная жесткости изолятора С
из
, Н/м;
f
оп
- частота собственных колебаний опоры, Гц, равная частоте колебаний изолятора
f
из
, Гц.
Рис. 7.8. К расчету приведенной массы опоры
7.3.6. Проверка токопроводов на электродинамическую стойкость при наличии
устройств автоматического повторного включения
7.3.6.1.
При наличии быстродействующих АПВ токопроводы электроустановок
напряжением 35 кВ и выше следует проверять на электродинамическую стойкость при
повторном включении на КЗ. Такой проверки не требуется, если продолжительность бестоковой
паузы (t
бп
) в секундах составляет
δ
≥
1
бп
32
f
,
t
, (7.33)
где f
1
- расчетная основная частота собственных колебаний ошиновки, Гц.
δ - декремент затухания токопровода при горизонтальных колебаниях.
7.3.6.2. Наибольшее напряжение в материале шин и максимальную нагрузку на изоляторы
при повторном включении на КЗ следует определять по формулам
ηθi
aWZ
l
θZZ
2
уд
27
1
)(
103
)()(
λ
⋅
=σ=σ
−
; (7.34)
ηθi
a
l
βθFF
2
уд
7
1maxmax
103
−
⋅
==
, (7.35)
где σ
1
(Z) и F
1max
- наибольшее напряжение и максимальная нагрузка при первом КЗ;
θ
- коэффициент превышения напряжения и нагрузки при повторном КЗ.
Коэффициент превышения
θ
следует определять по кривым на рис. 7.9, а в зависимости от
логарифмического декремента затухания δ. Номер расчетной кривой принимают в зависимости
от продолжительности бестоковой паузы t
бп
и частоты собственных колебаний шины f
1
используя рис. 7.9, б. Если точка с координатами t
бп
и f
1
на рис. 7.9, б лежит в зоне,
ограниченной осями координат и кривой I, то коэффициент
θ
следует определять по кривой 1
рис. 7.9, а. Если же точка лежит в зоне, ограниченной кривыми I и II, то
θ
следует определять по
кривой 2 на рис. 7.9, а и т.д. Следует отметить, что значения расчетного коэффициента
θ
получены при наиболее неблагоприятных условиях коммутаций, которые приводят после
первого КЗ и повторного включения на КЗ к наибольшим напряжениям в материале шин и
нагрузкам на изоляторы и таким образом обеспечивают оценку электродинамической стойкости
ошиновки.
а) б)
Рис. 7.9. К определению коэффициента превышения
θ
в зависимости от δ, t
б.п
, f
1
7.4. Проверка гибких токопроводов на электродинамическую стойкость при КЗ
7.4.1. При проверке гибких проводников на электродинамическую стойкость расчетными
величинами являются максимальное тяжение F
max
и максимальное сближение проводников при
КЗ.
Электродинамическая стойкость гибких проводников обеспечивается, если выполняются
условия:
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
≥+
≤
,)2(-
;
min допp
допmax
arsа
FF
, (7.36)
где F
доп
- допустимое тяжение в проводах, Н;
а - расстояние между проводниками фаз, м;
s - расчетное смещение проводников, м;
а
доп min
- наименьшее допустимое расстояние между проводниками фаз при наибольшем
рабочем напряжении, м;
r
p
- радиус расщепления фазы, м.
7.4.2. Ниже приводится методика расчета на электродинамическую стойкость токопроводов,
у которых проводники расположены на одном уровне (по высоте), при отсутствии гололеда и
ветровой нагрузки. При определении смещений расчетной моделью провода в пролете служит
абсолютно жесткий стержень, который шарнирно закреплен на опорах, а его ось очерчена по
цепной линии.
За расчетное принимается
двухфазное КЗ. Влияние гирлянд учитывается увеличением
погонного веса провода (см. п. 7.4.6).
7.4.3. При проверке гибких токопроводов на электродинамическую стойкость при КЗ
необходимость расчета смещения проводников, у которых провес превышает половину
расстояния между фазами, устанавливается выражением (7.37). Расчет смещений следует
выполнять, если параметр p равен:
4,0
)(
откл
2
(2)
п0
≥λ=
aq
tI
p кA
2
c/Н, (7.37)
где
(2)
п0
I - начальное действующее значение периодической составляющей тока двухфазного
КЗ, кА;
t
откл
- расчетная продолжительность КЗ, с;
а - расстояние между фазами, м;
q - погонный вес провода (с учетом влияния гирлянд), Н/м;
λ - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние апериодической
составляющей электродинамической силы. График λ = f (t
откл
/T
а
) приведен на рис.
7.10. При t
откл
/T
а
> 4 можно принимать λ = 1;
Т
а
- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, с.
Провода могут сблизиться до касания в середине пролетов при
p > 0,8 кА
2
с/Н. (7.38)
Рис. 7.10. Зависимость коэффициента приведения электродинамической нагрузки λ от t
откл
/Т
а
7.4.4.
Методика определения смещения проводников при КЗ в зависимости от
продолжительности КЗ
При малой продолжительности КЗ, когда выполняется условие
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
ω
=≤
(2)
расч
2
0
предоткл
9,0
F
Mg
tt
, с (7.39)
горизонтальное смещение s в метрах следует определять по формуле
п
откл
2
(2)
п0
)(
772,0 f
aq
tI
s λ=
, (7.40)
п
2
0
2
3
f
g
=ω
, 1/с
2
(7.41)
где g - ускорение силы тяжести, м/с
2
;
f
п
- провес провода посередине пролета, м;
F
расч
- расчетная электродинамическая нагрузка на проводник при двухфазном КЗ, Н. Эта
нагрузка определяется по формуле
λ=λ=
2
(2)
п0
2
0
(2)
расч
)(2,0 I
a
l
FF
)(
, (7.42)
где l - длина пролета, м.
При средней продолжительности КЗ, когда выполняется условие
6,0
2
4
0
отклa
ω
π
≤< tT
, (7.43)
горизонтальное смещение s следует определять по одной из формул
⎪
⎪
⎭
⎪
⎪
⎬
⎫
≥
∆
=
<
∆
α=
1при
;1 при sin
к
п
к
п
MgL
W
fs
MgL
W
fs
(7.44)
где
α - расчетный угол отклонения проводника от равновесного положения, рад.,
определяемый по формуле
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
∆
=α
MgL
W
к
-1arccos , (7.45)
где L = 2f
п
/3, м;
AW - энергия, накопленная проводником за расчетное время КЗ, Дж, и равная работе
электродинамических сил. Она определяется по кривым на рис. 7.77, а-ж.
а)
б)
в) г)
Рис. 7.11.
Характеристики ∆W
к
/MgL при двухфазном КЗ
д) е)
ж)
Рис. 7.11. Окончание
На этом рисунке
π
ω
=τ
2
0откл
кз
t
.
При большой продолжительности КЗ, когда выполняется условие
0
откл
2
60
ω
π
> ,t
, (7.46)
горизонтальные смещения вычисляют по формулам (7.44). При этом энергию, накопленную
проводником, ∆W
к
, в джоулях следует определять по одной из формул:
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
≤∆=∆
>
+
⋅=∆∆=∆
, 2 если ,
; 2
2
если ,
2
1
(2)
кк
(2)
0
(2)
к
(2)
кк
MgLWMgHW
MgL
a
La
lnaFWWW
(7.47)
где h - максимальная высота подъема центра масс провода во время КЗ, определяемая из
соотношения h/a, м, с помощью кривых, приведенных на рис. 7.12.
Предельные значения тяжений в проводниках при КЗ оцениваются по энергетическим
соотношениям.
7.4.5. Максимально возможное тяжение в проводнике F
max1
следует определять, полагая, что
вся энергия, накопленная проводником во время КЗ, трансформируется в потенциальную
энергию деформации растяжения при падении проводника после отключения тока КЗ,
поднятого электродинамическими силами над исходным равновесным положением. При этом
F
max1
в джоулях составляет
l
WWF
∆
+∆=
2
)(
0кmax1
, (7.48)
где ∆l - удлинение проводника в пролете при усилии в нем, равном F
max1
,м;
W
0
- потенциальная энергия деформации проводника в пролете при тяжении, равном
тяжению в нем до КЗ, Дж:
SE
lF
W
0
п
2
0
0
22
1
=
, (7.49)
где F
0
- тяжение (продольная сила) в проводнике до КЗ, H:
п
2
0
8 f
ql
F =
, (7.50)
l
п
- длина проводника в пролете, м, которую допускается принимать равной длине
пролета l;
Е
0
- модуль упругости проводника при тяжении, равном F
0
;
q - погонный вес проводника, Н/м;
S - площадь поперечного сечения проводника, м
2
.
Рис. 7.12. Характеристики h/a при двухфазном КЗ
При выполнении условия (7.39) приближенное значение ∆W
к
в джоулях допустимо