Контрольная работа - Исследование соединений с зазором

8,62,1724

1





dGG

rr

мкм,

Так как зазор положительный, следовательно, условия работы

подшипника без заклинивания соблюдаются. Выбираем подшипник

начальными радиальными зазорами – по нормальной группе зазоров.

ф215H7/ l6

ф100L6/js6

Рисунок 3 Эскиз подшипникового узла

Задача № 3

При решении этой задачи требуется выполнить проектный расчет размерной

цепи методом максимума-минимума, определяющий величину зазора А



между

торцами крышки и наружного кольца подшипника

Исходные данные:

Узел редуктора Исходный размер, мм Подшипник

Рис 3.1

А



= 1

8,1

6-218;

Рис. 3.1

Расчет:

1. Номинальные значения размеров

Определяем ширину подшипника № 218 В = 30 мм, Отклонения на

ширину кольца по 6 - му классу точности

0Es

,

200Ei

мкм , поэтому

200,01

30



А

.

Длины других звеньев устанавливаем по масштабному фактору и

отношению ширины подшипника и остальных составляющих звеньев.

Производим корректировку размерной цепи

и производим уточнение по ГОСТ 6636-69 (приложение 7).

Принимаем:

15

5

А

мм,

10

2

А

мм,

70

3

А

мм,

90

4

А

мм;

15

6

А

мм

ммА 261

7



Производим корректировку размерной цепи

А



 2А

1

 А

2

 А

3

 А

4

 А

5

 A

6

 А



= 0;

261 - 2х30 – 10 - 70 – 90 – 15 – 15 – 1 = 0

Составляем схему размерной цепи (рисунок 2)

А

4

А

7

А

6

А

1

А

5

А

2

А

3

А

1

Рисунок 2

2. Проверка номинального значения исходного размера







n

j

m

i

AAА

11

2



А



=А



 (2А

1

+ А

2

+ А

3

+ А

4

+ А

5

+ A

6

) = 261 - (2х30+10+70+90+15+15)=1;

3. Определение точности изготовления

3.1 Допуск исходного звена



 EiAEsAТА

1

где



EsА

,



EiА

- верхнее и нижнее предельные отклонения исходного

звена

180001800

1





ТА

мкм

Допуск ширины колец подшипника

Допуск установлен по ГОСТ 3325-85 для класса точности 6 :

200)200(0

1



ppр

EiAEsAТAТА

мкм

Выбор значения единиц допуска

Выбираем по табл. 3.3 в зависимости от номинальных размеров.

23,3

7

i

;

9,0

2

i

;

08,1

5

i

;

08,1

6

i

;

86,1

3

i

;

17,2

4

i

.

Находим среднее количество единиц допуска:

7,136

17,286,108,108,19,023,3

20021800

1



















kji

К

р

ср

i

ТАТА

а

Выбираем квалитет

По табл. 3.4 [5] для 11-го квалитета а=100, для 12-го: а= 160

Выбираем ближайшее меньшее значение а по сравнению с

ср

а

,

поэтому выбираем 11 квалитет.

3.6 Выбор допусков, мкм

58

2

ТА

,

190

3

ТА

,

110

5

ТА

;

110

6

ТА

,

320

7

ТА

мкм.

Допуск увязочного размера:

7654321

2 ТАТАТAТAТAТAТАТА 



;

1800 = 2х200+



4

ТА

58 + 190 + 110+110+320

4

ТА

=612 мкм

3.7 Назначение предельных отклонений

Размеры

6

А

,

7

А

,

8

А

, - охватываемые для них верхнее отклонение

равно нулю, а нижнее допуском, взятым со знаком минус;

190,03

70



А

мм,

058,02

10



А

мм,

190,03

70



А

мм,

110,05

15



А

мм,

01106

15



А

мм,

320,07

269



А

.

3.7 Отклонения, соответствующие серединам полей допусков звеньев

2

)()(

)(

jiji

ji

EiAEsA

EmА





где

)( ji

EsА

,

)( ji

EiА

- верхнее и нижнее предельные отклонения размеров

100

2

)200(0

1





EmА

мкм;

95

2

)190(0

3





EmА

мкм;

29

2

)58(0

2





EmА

мкм;

55

2

)110(0

5





EmА

мкм;

55

2

)110(0

6





EmА

мкм;

160

2

)320(0

7





EmА

;

900

2

01800









EmА

мкм

)2(

6543217

ЕтАEmAEmAЕтАEmAEmAEmAEmА 



)555595291002(160900

4

 EmA

626

4

EmA

мкм

3.8 Предельные отклонения размера

4

A

320

2

612

626

2

4

44



TA

EmAEsА

мкм;

932

2

612

626

2

4

22



TA

EmAEiА

мкм.

Следовательно,

320,0

932,04

90



A

мм

3.9 Проверка предельных отклонений

)2(

6543217

EiAEiAEiAEiAЕiAЕiAEsAEsА 



;

1800)110110932190582002(0 



EsА

мкм;

)(

654327

EsAEsAEsAEsAEsAEiAEiА 



мкмEiА 0)3200000(320 



Следовательно,

800,1

1





A

мм, т.е расчеты выполнены верно.

Задача № 4

В задаче требуется определить основные геометрические размеры

зубчатого колеса, выбрать степень точности передачи и вид сопряжения на

боковой зазор, выполнить таблицу для чертежа зубчатого колеса.

Исходные данные:

Модуль

m,

мм

Число

зубьев

Z

Угол

наклона

линии

зуба



Частота

вращения

n, об/мин

Межосевое

расстояние



а

, мм

Темпе-

ратура

зубчатых

колес

Ct



,

1

Темпе-

ратура

корпуса

Ct



,

2

З.5 26 10 310 250 75 60

Решение

1 Основные геометрические размеры зубчатого колеса

1.1 Делительный диаметр:

мм

m

d 4,9226

10cos

5,3

cos

1







где m - модуль передачи, мм;

Z - число зубьев;

β - угол наклона линии зуба.

1.2 Диаметр окружности вершин зубьев:

ммmdd

a

4,995,324,922 

1.3 Диаметр окружности впадин зубьев:

ммmdd

f

65,835,35,24,925,2 

2 Выбор степени точности по окружной скорости

Окружная скорость

см

dn

/5,1

60

310104,9214.3

60

3













Выбираем степень точности (табл. 4.3)

Для косозубых колес при



до 4 м/с степень точности 9

2 Выбор вида сопряжения

Выбираем боковой зазор (рисунок 1) по формуле

3

2211min

10sin2)]20()20([











ttaVj

где V – величина зазора, необходимая для размещения слоя смазки

105,0035,0105,3)3010(10)3010(

33





mV

где m - модуль передачи

Принимаем V=0,07мм



а

- межцентровое расстояние, мм;

21

,



- коэффициент линейного расширения материалов колес и

корпуса,

1

С



3

1

10)3,127,11(







,

3

2

1010







.

Принимаем

3

1

1012







21

,tt

- предельные температуры колес и корпуса



20



- угол профиля

Рисунок 1

114,01020sin2)]2060(1010)2075(1012[25007,0

333

min



 

j

мм

По табл. 4.4 [5] устанавливаем вид сопряжения: С

Принимаем степень точности 9 – С ГОСТ 1643-81.

4. Длина общей нормали (рисунок 2) W

Рисунок 2

mznW ]0138,0)12(476,1[ 

где n - целое число зубьев колеса, охватываемых при замере (табл. 4.5)

при Z=26 n = 3

ммW 1,275,3]260138,0)132(476,1[ 

4.1 Допуск на радиальное биение зубчатого венца (приложение 8)

Для 9-ой точности, m=3,5 -

мкмF

r

71

4.2 Нижнее отклонение средней длины общей нормали определяется по

формуле:

E

ws

= – (|E

wms

| + T

wm

),

Слагаемое I равно 80 мкм (по табл. приложения 9 [5]), слагаемое II

равно 18мкм

Верхнее отклонение E

wms

:

мкмЕ

wms

98)1880( 

4.3 Допуск на среднюю длину общей нормали

)(

wm

Т

Вид допуска: c

мкмТ

wm

90

(прил. 10);

E

ws

= – (98 + 90) = –188мкм.

Следовательно:

098,0

188,0

1,27



W

5. Таблица чертежа зубчатого колеса

Модуль m 3?5

Число зубьев Z 26

Угол наклона линии зуба β 10

Направление линии зуба - правое

Нормальный исходный контур - По ГОСТ

13755-81

Коэффициент смещения исходного

контура Х 0

Степень точности по ГОСТ 1643 - 81 - 9-C

ГОСТ1643-

81

Длина общей нормали W

098,0

188,0

1,27



Делительный диаметр d 92,4

Обозначение чертежа сопряженного

колеса

Контрольная работа - Исследование соединений с зазором

Подождите немного. Документ загружается.