Гиматудинов Ш.К. (ред.) Справочное руководство по проектированию разработки и эксплуатации нефтяных месторождений. Добыча нефти

Подождите немного. Документ загружается.

Выбор

оптимальных

параметров

разрядного

контура

Горные породы

по

своей природе ограниченно пластичны

хрупки.

По-

этому

они

весьма чувствительны

циклическому

особенно знакоперемен-

ному динамическому нагружению.

При

многократном нагружении знакопере-

менной

нагрузкой горные породы разрушаются

при

напряжениях, меньших

предела прочности,

и в них

образуются трещины.

Все

эти

процессы зависят

от

амплитуды

крутизны импульсов высокого

давления, которые,

свою очередь, зависят

от

совокупности параметров

раз-

рядного контура: индуктивности, емкости, напряжения

межэлектродного

расстояния:

где

ртах

—

максимальное давление

канале,

Па; р —

ПЛОТНОСТЬ

среды, кг/м

;

—напряжение

на

конденсаторе

моменту пробоя,

В; L —

индуктивность

разрядного контура,

Г;

—

межэлектродное расстояние,

м;

(П

)—коэффи-

циент,

зависящий

от

комплекса представляющего собой безразмерную

ком-

бинацию параметров генератора

среды

является критерием подобия элек-

трических,

гидродинамических характеристик канала разряда;

С —

емкость

конденсатора,

Ф.

(VI

72)

—

искровая постоянная.

Формула (VIII.71) получена

из

уравнения энергетического баланса

канале.

Среднее значение коэффициента Ь

(П

) можно принять равным

0,17.

Тогда максимальное давление

канале разряда

относительной ошибкой

15% можно определить

по

формуле

/'max

0,17

С^у

(VIII.73)

В начальный момент разряда фронт ударной волны неотделим

от гра-

ницы

канала.

затем

он

быстро отрывается

от

канала

и ее

амплитуда

па-

дает

обратно пропорционально квадратному корню

из

расстояния

г от оси

скважины (центра разряда):

*-maxv

УТЬ

319

где

b, (/7

)

0,37/7'

Г""

(VIII.75)

Формула (VIII.74) написана

для

плоско-радиальных волн

области

<г^2,5/. Дальше плоско-радиальные волны переходят

сферические. Пере-

ход происходит

области 2,5/<г^5,5/,

для

которой

1,ззм/7.)(1-о.1г/о

РО .

Дпах(Г)

= Yf

,5/8^3/8

(VIII.76)

Анализ формулы (VII 1.76) показывает,

что при

фиксированном расстоя-

нии

от оси

разрядного канала

существует

максимум функции ртахш- Исходя

из

условия экстремума функции давления получена расчетная формула

для

определения оптимального значения межэлектродного промежутка

/ /

48(Ыг

375

При

расчетах сначала

по

формуле (VIII.77) определяется оптимальная

длина межэлектродного расстояния

для

фиксированных параметров

, С,

и г.

Параметры

L и г

нужно выбирать минимальными

учетом

конструк-

тивных особенностей технологического процесса (обработки призабойной

зо-

ны

скважины). Затем определяется амплитуда ударной волны

по

(VIII.74)

или

(VIII.76).

Пример.

Определим оптимальное межэлектродное расстояние

ампли-

туды

максимального давления

на

стенке скважины

для

Vo=4OOOO

В- С=

=3-10-

Ф;

L=310"

Г;

/-0

= 0,06 м;

ро=1000 кг/м

Оптимальный межэлектродный промежуток

(VI

11.77)

= °'°

= 0,03 м.

),16

480-10

-0,06

— 0,4

При

/о=0,03

м для

стенки скважины 0<г

^2,5/

Амплитуду

максимального давления определим

по

формуле (VIII.74).

Сначала определим коэффициент Bt(n

)

по

формуле (VIII.75):

Ю'-О.ОЗ»

\'/з _

Ю'.р.оз

0,111.1000

-4000

5/4

(3-Ю-

)

1/4

с)

— л/~гГп£

(3-10-

)

3/8

-0,03

5/8

14,963-10'

Па.

При

межэлектродном расстоянии /^=0,03

м на

стенке скважины

радиу-

сом г

=0,06

амплитуда максимального давления составляет />тах(''с)

149,63

МПа.

Результаты исследований изменения

фильтрационных свойств пористой среды под действием

электрогидравлического разряда

Проницаемость

пористой среды

—

основное свойство продуктивного

пла-

ста, обусловливающее продуктивность скважин.

опытах использовались

образцы песчаников диаметром

28 мм,

длиной

55 м,

глинистостью

от 0 до

25%,

начальной проницаемостью, которая изменялась

от 0,1 до 1,0

мкм

Опыты проводились

при

различной интенсивности

(при

амплитудах

им-

пульсов давления

вЗ, 66, 34 МПа) и

продолжительности (числе импульсов)

воздействия

(рис.

VIII.24).

При

числе импульсов

от 0 до

300 проницаемость возрастает.

Причем

темпы роста проницаемо-

сти зависят

от

амплитуды

им-

пульсов.

При

р=83

МПа

темпы

роста выше,

чем при

р=66

МПа,

при

р=66

МПа

выше,

чем при

МПа.

В интервале

300

импульсов

выше проницаемость образцов

стабилизируется

на

одном уровне

или

затухает.

При

высокой

ам-

плитуде импульсов момент стаби-

лизации

или

затухания наступает

раньше,

чем при

низкой ампли-

туде.

ростом начальной прони-

цаемости образцов наблюдается

тенденция

снижению эффекта

воздействия

процентах, хотя

абсолютных значениях увеличи-

вается.

д*А„

0,3

0,1

/л

•

100 200

300

Число импульсов

Рис.

VIII.24. Изменение проницаемости

образцов песчаника

зависимости

от

числа импульсов (Дй/feo

—•

отношение

прироста проницаемости образцов

к на;

чальной

их

проницаемости):

—

амплитуда

импульса

р—83 МПа; 2 — р—

МПа; 3 — р-34 МПа; 4 —

среднее значение

амплитуды

372

На

основании интерпретации данных исследований

по

изучению

прони-

цаемости песчаников

при

воздействии электрогидравлических импульсов

мож-

но

заключить следующее.

Увеличение их проницаемости происходит благодаря

образованию микро-

трещин

изменению структуры поровых каналов.

среднем проницаемость

данного песчаника увеличилась

на 25%.

Затухание проницаемости

при

излишнем электрогидравлическом воздей-

ствии можно объяснить

тем, что

фильтрационные каналы забиваются отка-

лывающимися частицами. Частицы откалываются после восприятия образцом

определенного числа импульсов,

т. е.

происходит усталостное

его

разруше-

ние.

Оптимальное число импульсов зависит

не

только

от их

интенсивности,

но

и от

структуры

пор и

физико-механических свойств пород.

Опыты

по

определению эффективности воздействия

зависимости

от гли-

нистости песчаников проводились

образцами, глиносодержание которых

изменялось

от 0 до 25%-

Начальная проницаемость образцов составляла

0,1—0,15

мкм

Результаты исследований показывают,

что с

увеличением содержания

глины эффективность воздействия снижается.

При

содержании глины свыше

20% темпы снижения резко увеличиваются.

Это

объясняется

тем, что с по-

вышением содержания глинистых материалов деформация

их под

воздейст-

вием импульсов давления становится значительной,

что

приводит

сужению

сечений поровых каналов

и к

снижению проницаемости пористой среды.

Агрегат

для электрогидравлического воздействия

на призабойную зону скважины

Агрегат

для

электрогидравлического воздействия

на

призабойную зону

скважин включает забойный генератор электрогидравлических импульсов

вы-

сокого давления, трос-кабель, передвижной каротажный подъемник

СКП7-1

для спуска

подъема генератора

пульта

управления.

Забойный

генератор спускается

скважину

на

трос-кабеле

подвеши-

вается

интервале перфорации продуктивного пласта.

процессе обработки

забоя генератор перемещается

по

стволу скважины,

что

обеспечивает селек-

тивность воздействия.

Пульт управления предназначен

для

подключения

агрегата

промысло-

вую элктрическую сеть, регулирования напряжения электрического тока

с преобразованием

его

частоты

с 50 на 400 Гц и

дистанционного управления

контроля

за

работой забойного генератора.

Кабель каротажный бронированный, трехжильный КТБД-6

наружным

диаметром

12,1 мм

используется

для

спуска

подъема забойного генератора

передачи электроэнергии.

Ввиду

ограниченности энергетической пропускной

способности каротажного кабеля питание генератора электроэнергией

осу-

ществляется током низкого напряжения

повышенной частоты

(127 В,

400

Гц), что, в

свою очередь, позволяет уменьшить габаритные размеры

си-

лового трансформатора генератора

существенно облегчает

упрощает

эксплуатацию

агрегата.

комплект кабеля

входит

кабельный наконечник

К'Н-3-60, через который осуществляется герметичный ввод кабеля

гене-

ратор.

Забойный

генератор электрогидравлических импульсов высокого давле-

ния

—

основная составная часть

агрегата.

Представляет

он

собой стальную

трубу

наконечником обтекаемой формы

(рис. VI

11.25).

Работает

условиях

высокого электрического напряжения

(30 кВ) и

давления

(25 МПа). Вся

электрическая часть генератора размещена

герметичном корпусе

внутрен-

ним

диаметром

103 мм. При

этом длина токопровода

от

силового высоко-

вольтного конденсатора

до

межэлектродного промежутка должна быть

мини-

мальной,

так как от

индуктивности разрядного контура зависит амплитуда

импульсов давлений

(рис.

VIII.26).

Электрическая энергия, подаваемая через трансформаторно-выпрямитель-

ное устройство, накапливается

высоковольтном силовом конденсаторе.

При

373

Рис.

VI1125.

Схема скважинного генератора ЭГВ:

/ —

трансформаторно-выпрямительный блок;

—блок высоковольтных конденсаторов;

—

управляемый разрядник

блоком запуска;

4 —

корпус;

5 —

разрядная камера;

6 —

электрод изолированный (положительны?.);

7 —

электрод отрицательный;

8 —

наконечник

кабельного

ввода

Рис.

VI1I.26.

Принципиальная электрическая

схема

скважинного генератора:

Тр

—

трансформатор;

С —

конденсатор;

Р —

разрядная камера

периодическом срабатывании управляемого разрядника на электродах соз-

дается напряжение и происходит электрогидравлический разряд.

ТЕХНИЧЕСКАЯ

ХАРАКТЕРИСТИКА ГЕНЕРАТОРА

Входное

напряжение, В 127

Частота, Гц 400

Разрядное напряжение, кВ 30

Емкость силового конденсатора, мкФ 0,5

Частота разряда в 1 мин 3

Давление окружающей среды, МПа 25

Наружный диаметр, мм 114

Внутренний диаметр корпуса, мм 103

Длина генератора, мм . ."

2000

Масса генераюра, кг 80

Следует

отметить, что в конструкции забойного генератора

отсутствуют

подвижные и трущиеся детали, что повышает надежность работы всего

агрегата.

В разрядной камере три боковых окна вырезаны под 120° относительно

друг

друга

для распределения импульсов высокого давления (ударных волн)

во все стороны.

Верхний — положительный электрод изолирован от металлического кор-

пуса диэлектрическим верхним отражателем. Промежуток

между

электрода-

ми

регулируется путем перемещения нижнего отрицательного электрода по

резьбе в корпусе разрядной камеры.

Применяя

различные формы отражателей разрядной камеры, нетрудно

изменить направление импульсов давления и тем самым усилить локальное

374

их воздействие на призабойную зону скважины. В принципе импульсам дав-

ления

можно придать любой целенаправленный характер. Можно рассеивать

по

радиусу

сферы, направлять нормально к стенке цилиндра и сфокусировать

одну точку — для этого достаточно подобрать разрядную камеру соответст-

вующей формы с размещением в ней источника энергии.

Поскольку от формы отражателей зависит интенсивность воздействия,

приведем решение нескольких задач.

Задача 1. Определить форму и размеры отражателей так, чтобы они

обеспечивали нормальное направление импульсов давления к стенке скважи-

ны,

и оценить интенсивность их локального воздействия на призабой-

ную зону.

А 0

Рис.

VIII.27. Схема строения отра- Рис. VIII.28. Схема строения отра-

жателя: жателя, фокусирующего импульсы

/ — искомая кривая; 2 — стенка скважины давления на стенке скважины в од-

ну линию по окружности:

/ — искомая кривая; 2 —стенка скважины

Для упрощения решения допустим, что источник импульсов высокого

давления — точечный и расположен в начале координат, вертикальная ось

которой совпадает с осью скважины ((рис. VIII.27). На искомой кривой, по-

лучающейся на пересечении поверхности отражателя с плоскостью хоу, возь-

мем произвольную точку р(х, у). Применяя закон отражения волн от границ

двух

сред (без

учета

поглощения), проведем линии ОР и PN — траекторию

падения

и отражения волны и касательную к кривой в точке р(х у) При

этом прямая pN имеет уравнение У=С и

Z0pQ=Z0Qp.

Тогда получим

Интегрируя уравнение при граничных условиях Х=0,

у</=1

/2,

получим

уравнение параболической кривой

(VIII.78)

Вращением данной параболы вокруг оси ординат в области

0<х^г

получим параболоид — поверхность верхнего отражателя, зеркальное отра-

жение которой относительно горизонтальной плоскости, проходящей через

центр источника импульсов,

даст

поверхность нижнего отражателя (здесь

— радиус скважины).

Результаты расчетов по определению размеров параболического отража-

теля по формуле (VIII.78) для области существования функции

при /

=25 мм следующие:

375

У.

мм . .

мм .

. . 0

. . 13,0

20,9

22,6

32,0

39,0

45,5

50,5

Задача

Определить форму

размеры отражателей

так,

чтобы

они

сфокусировали импульсы давления

одну линию

по

окружности скважины

с соблюдением условия равенства набега фазы волны,

оценить интенсив-

ность

их

локального воздействия

на

призабойную зону скважин.

Допустим,

что

источник импульсов давления точечно-сферический

и раз-

мещен

начале системы координат, вертикальная

ось

которой совпадает

с осью скважины

(рис.

VIII.28).

искомой кривой, получающейся

на

пере-

сечении отражающей поверхности разрядной камеры

плоскостью

XOY,

проведем касательную

PN и

нормаль

РМ. При

этом тангенс

угла

q>,

обра-

зующегося

между

касательной

осью

ОХ,

равен производной функции

у'=

=tgq>.

Без

учета

потерь энергии

точке

Р(х, у) при

отражении линию

РМ

можно считать биссектрисой внутреннего

угла

треугольника

OPF. Из

этого

треугольника

ОР

ОМ

ж-т-

Условия равенства набега волны, исходящей

из

центра источника импуль-

са, выражается равенством

OA+AF=OP+PF.

(VIII.80)

Принимая

во

внимание,

что

ВМ=уу\

ОМ=х-\-уу

MF=r

—(х-\-уу),

равенства (VIII.79)

(VIII.80) можно переписать

следующем виде:

У*

X +

УУ

Ух

у"

+ V

(г

—

х)

+ у

где

т=ОА.

Решая

совместно равенства (VIII.81)

(VIII.82), получаем дифферен-

циальное уравнение искомой кривой:

о™."»

Решение

уравнения

при

граничных условиях

х=0,

#=/о/2

имеет

следую-

щий

вид:

(х

— г

с/2

)

^_ у*_

ШШ^ШЕ

(VIII84)

Вращением эллипса вокруг

оси

ординат

(как и в

задаче

1) в

области

получим эллипсоид вращения

—

поверхность верхнего отражателя,

зеркальное отражение которой относительно горизонтальной плоскости,

про-

ходящей через центр источника импульсов,

дает

поверхность нижнего отра-

жателя.

Результаты расчетов

по

определению размеров эллиптического отража-

теля

по

формуле (VI

11.84)

следующие:

X, мм О 5 10 20 25 30

у,

мм 12,5 15,8 18,1 20,8 21,5 21,8

х,

мм .

•

35 40 50 55 62

у,

мм 21,6 21,1 18,8 16,8 12,5

Данные расчетов можно использовать

при

изготовлении отражателей

учетом

диаметра скважины

разрядной камеры генератора электрогидрав-

лических импульсов.

376

Интенсивность

воздействия импульсов давления на стенки скважины

была проверена экспериментально на установке. При этом были использо-

ваны параболические, эллиптические, конические и выпуклосферические отра-

жатели.

Результаты опытов показывают, что при использовании отражателей

эллиптической и параболической форм значительно повышается интенсив-

ность воздействия. Призабойную зону продуктивного пласта можно обраба-

тывать селективно.

Электрогидравлическое воздействие на призабойную зону скважин — это

новый

способ воздействия на пласт.

Одна из особенностей технологии проведения электрогидравлического

воздействия — его высокая селективность, заключающаяся в поинтервальной

обработке забоя в зависимости от свойств и состояния коллектора.

Объектом воздействия

могут

быть как нефтяные, так и нагнетательные

скважины.

Выбранный объект должен отличаться низкой проницаемостью и

неоднородностью коллектора. Чем выше степень неоднородности, тем эффек-

тивнее

результат.

Глиносодержание коллектора не должно превышать 20%. При выборе

предпочтение отдается тем скважинам, у которых

ухудшалось

фильтрацион-

ное

свойство призабойной зоны за счет загрязнения минеральными осадками,

продуктами коррозии из-за выпадения нерастворимых карбонатов и сульфи-

дов в поровых каналах вследствие изменения термогидравлических условий

фильтраций и т. д.

При

определении интенсивности и продолжительности воздействия необ-

ходимо

учесть

физико-механические свойства коллектора.

Эффективность

электрогидравличеокого воздействия на призабойную

зону скважин необходимо оценивать путем сопоставления данных гидроди-

намических и геофизических исследований до и после воздействия.

Коэффициенты

приемистости и продуктивности

могут

увеличиваться

1,5—2 раза.

ЧАСТЬ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ

СХЕМ

ПРОМЫСЛОВОГО

ОБУСТРОЙСТВА

Промысловое обустройство представляет собой сложный комплекс соору-

жений

и коммуникаций (скважины, объекты и сооружения сбора, транспор-

та, замера, сепарации, подготовки продукции скважины для сдачи ее потре-

бителям, автомобильные дороги, линии электропередачи и др.), который

осложняется географическими и климатическими особенностями: застроен-

ностью, водными преградами и заболоченностью отдельных участков, цен-

ностью земель для сельского и лесного хозяйства и др. В связи с освоением

нефтяных месторождений Западной Сибири, Коми АССР и

других

районов

были пересмотрены традиционные методы проектирования, прежде всего ге-

неральные схемы, при проектировании которых решают весь комплекс задач

по

размещению объектов и коммуникаций, определяют их мощности с

учетом

взаимовлияния

и особенностей территории.

В генеральной

схеме

обустройства на основе картографического материа-

ла (до проведения детальных геодезических и геологических изысканий)

определяют мощность и местоположение объектов и сооружений всего тех-

нологического и вспомогательного комплекса.

В процессе освоения месторождения с получением более детальной ин-

формации

генеральная

схема

преобразуется в генеральный план.

Специфика

развития нефтяного месторождения в процессе его разработ-

ки

обусловлена состоянием его изученности. В течение всего периода экс-

плуатации месторождение изучают, уточняют его показатели при переходе

от одного этапа разработки к

другому

и внедрения новых методов. Поэтому

генеральная

схема

промыслового обустройства — важнейший документ плано-

мерного и рационального развития производственных мощностей при освое-

нии

и разработке месторождения не только в начальный период обустройст-

ва, когда на ее основе определяют очередность строительства и ввода объек-

тов и производственных мощностей по добыче, но и рационально осущест-

вляют последующее развитие производственных мощностей в процессе каж-

дого этапа разработки месторождения.

Указанные особенности разработки месторождения обусловливают необ-

ходимость периодической проверки нефтегазосборной системы в целом или

ее отдельные участки (системы заводнения, электроснабжения я

другие

виды

инженерного обустройства) для выявления

«узких»

мест при новых заданных

параметрах и определения местоположения и мощностей новых объектов и

линейных сооружений.

Использование

математических методов и ЭВМ сокращает сраки разра-

ботки проектов генеральных

схем

обустройства,

трудовые

затраты на проек-

тирование и повышает качество проектных решений. Система проектирования

генеральных

схем

промыслового обустройства предусматривает сочетание

точных математических методов с опытом проектировщика на ЭВМ (СПГСО)

[42].

Так, для месторождения на

500—700

скважин проектирование гене-

ральных

схем

с применением указанной системы занимает несколько часов

процессорного времени ЭВМ, а с подготовкой исходных данных — несколько

дней.

При этом проектировщик имеет возможность выбирать наилучший

вариант для внедрения, анализируя любые интересующие его проектные ре-

шения.

помощью разработанной системы впервые в отечественной и мировой

практике

оказалось возможным осуществлять на ЭВМ проектирование гене-

ральных

схем

комплексного промыслового обустройства.

378

результате

применения СПГСО экономия капитальных затрат, потреб-

ных для обустройства, достигает

10—15%

по сравнению с наилучшими про-

ектами, найденными традиционными методами проектирования.

ГЛАВА

ПРОЕКТИРОВАНИЕ

ГЕНЕРАЛЬНЫХ

СХЕМ

ПРОМЫСЛОВОГО

ОБУСТРОЙСТВА

НА ЭВМ

(СПГСО)

Проект

генеральной схемы обустройства представляет собой вззимосяя-

занную совокупность проектов генеральных

схем

технологических систем.

В качестве основных технологических систем рассматривают следующие

системы:

1. Система кустования скважин (при наклонно-направленном бурении).

2. Система обора и транспорта нефти и попутного газа.

3. Система поддержания пластового давления (при закачке воды

пласт).

4. Система электроснабжения.

5. Система автомобильных дорог.

Необходимо отметить, что кроме этих (основных) систем

существуют

другие

(вспомогательные) системы, необходимые для обеспечения нормаль-

ного функционирования нефтепромысла: системы контроля и автоматизации

производственных процессов, водоснабжения, промканализации, связи и др.

Однако в рамках СПГСО рассматриваются лишь перечисленные основные

технологические системы. Это объясняется тем, что основные технологические

системы оказывают наибольшее влияние на основные показатели проектов

генеральных

схем

обустройства (капиталоемкость, металлоемкость, число

объектов, протяженность коммуникаций и др.). Вспомогательные системы

рассчитывают, как правило, после определения генеральных

схем

для основ-

ных систем, и потому их проектирование может быть осуществлено на сле-

дующем

этапе проектирования при детализации нескольких вариантов проек-

тов генеральных

схем

основных систем.

ОСНОВНЫЕ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ

СИСТЕМЫ

ПРОМЫСЛОВОГО

ОБУСТРОЙСТВА

И ИХ

КЛАССИФИКАЦИЯ

Система

кустования скважин

Проект

генеральной схемы обустройства создают на основе данных про-

екта разработки нефтяного месторождения.

Разбуривание нефтяного месторождения осуществляют в соответствии

с сеткой скважин.

Задача заключается в определении мест размещения кустовых площадок

с указанием групп скважин.

При

этом необходимо учитывать неоднородность территории, глубины

залегания пластов, расположение земляных карьеров, из которых может быть

взят

грунт

для отсыпки площадок, ограничения на

отход

от вертикали прч

бурении для каждого пласта, изменение стоимости кустовой площадки в за-

висимости от числа скважин, входящих в куст, от категории территории,

изменения

стоимости бурения в зависимости от глубины бурения и

отхода

от вертикали.

Система сбора и транспорта нефти и нефтяного газа

Нефть,

поступающая из скважин,—многокомпонентное вещество, состоя-

щее из различных групп углеводородов, пластовой воды, различных приме-

сей и растворенного газа.

Для доведения нефти до товарной кондиции продукция скважин долж-

на

пройти ряд технологических процессов. Все технологические процессы

379

проходят в системе сбора, транспорта и подготовки нефти и нефтяного газа

на

пути от скважины до пунктов сдачи продукции.

Основные технологические установки, используемые в системе, это: сква-

жины

с соответствующим оборудованием, замерные установки (ЗУ), сепара-

ционные

установки, дожимные насосные станции

(ДНС),

компрессорные

станции,

установки подготовки нефти, комплексные сборные пункты

(КСП),

центральные пункты обора

(ЦПС),

внутрилромысловые нефтепроводы и га-

зопроводы.

Для контроля работы скважины осуществляется регулярный замер их

дебитов на замерных установках, до которых продукция транспортируется по

выкидным линиям-трубопроводам. Сепарацию проводят, как правило, в не-

сколько ступеней. Первая ступень сепарации может быть совмещена с заме-

ром.

После этого жидкость под давлением, обеспечиваемым дожимными на-

сосными

станциями, направляется либо на

следующую

ступень, либо на

центральный пункт сбора, где происходит ее дальнейшая обработка. Обез-

воженная нефть направляется, например, в нефтепровод, а газ — на газо-

бензиновый

завод. Выделившаяся вода может быть использована для закач-

ки

в пласт.

Такова принципиальная

схема

сбора, транспорта и подготовки нефти и

газа на промыслах. В настоящее время на нефтепромыслах применяют раз-

личные типы систем сбора, выбор которых зависит от размеров месторож-

дения,

свойств нефти, содержания в ней легких фракций, серы, парафина,

пластового давления, рельефа местности, климата и т. д.

Система поддержания пластового давления

Нефтяное

месторождение потребляет большое количество воды. На 1 т

нефти,

полученную из пласта, может закачиваться в пласт до 2 т воды.

Источниками

водоснабжения для

нужд

системы поддержания пластового

давления (ППД)

могут

быть как поверхностные источники (реки, озера),

так

и скважины, пробуренные на водоносный пласт. Кроме того, для закачки

пласт может быть использована вода, сбрасываемая на ДНС или КСП.

Вода

для системы ППД должна удовлетворять определенным технологиче-

ским

требованиям с тем, чтобы при ее закачке в пласт не

ухудшались

филь-

трующие свойства и проницаемость пласта.

Основные технологические установки системы ППД — станции водозабо-

ра (или водозаборные скважины), водоочистные сооружения, кустовые на-

сосные станции

(КНС),

нагнетательные скважины (или кусты скважин).

Основные коммуникации — водоводы высокого и низкого давления. По водо-

водам низкого давления (магистральным)

воду

подают от водозаборных

станций

до КНС, по водоводам высокого давления — от КНС до нагнетл-

тельных скважин (или кустов скважин).

В настоящее время на промыслах страны применяют различные системы

поддержания пластового давления в зависимости от выбранного источника

воды, ее физико-химических свойств и состава.

Система электроснабжения

Потребителями электроэнергии на нефтяном месторождении являются

нефтепромысловые объекты — комплексные сборные пункты, дожимные на-

сосные станции, кустовые насосные станции, кусты добывающих скважин при

механизированной добыче, кусты нагнетательных скважин.

Система электроснабжения месторождения обычно включает одну или

несколько

подстанций

110/35/6

кВ, понижающие подстанции 35/6 кВ.

Подстанции

110/35/6

кВ соединяются

между

собой и с центральной

подстанцией.

Подстанция

110/35/6

кВ соединяется с группой подстанций 35/6 кВ, ко-

торые обеспечивают электроэнергией потребителей.

Сети линий электропередач ЛЭП необходимо проектировать с

учетом

ряда технологических ограничений.

380