Гиматудинов Ш.К. (ред.) Справочное руководство по проектированию разработки и эксплуатации нефтяных месторождений. Добыча нефти

Подождите немного. Документ загружается.

ТАБЛИЦА IV.П. РЕКОМЕНДУЕМЫЕ ГЛУБИНЫ СПУСКА НАСОСОВ

I ГРУППЫ НА

ШТАНГАХ

ИЗ ЛЕГИРОВАННОЙ

СТАЛИ

20 НМ,

ЗАКАЛЁННЫХ ТВЧ, ПРИ s = 130 МПа

Конструкция

колонны

Условный

диаметр

штанг,

мм

Диаметр

насоса, мм

= 2,1 м, я = 12

кач/мин

•13

3,3 м, п = 12

Кач/мин

Одноступен-

чатая

Двухступен-

чатая

Трехступен-

чатая

Глубина спуска насоса, м

2250

2050

1540

1780

1920

1750 I 1360

—

1550

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

Глубина спуска насоса, м

2800

2560

| 1940 |

2400

2000

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

Глубина спуска насоса, м

3250

2650

2280

2800

2320

1720

2020

плунжера ступени с искомой длиной 1\

f D* \

Рем тй (

— * ) "д

(IV.121)

°maxl

— *ai "Ь "mn

а в точке подвеса

«m. = Рем тй

—

«о

2^г

шт2

«дин + *срРшт ~2~ I

H ~ h + '

8щ g

max2

(IV. 122)

(IV. 123)

(IV. 124)

(IV. 125)

(IV. 126)

Здесь индексы 1 и 2

ОТНОСЯТСЯ

соответственно к нижней и верхней сту-

пеням.

161

ТАБЛИЦА

IV. 12.

РЕКОМЕНДУЕМЫЕ

ГЛУБИНЫ

СПУСКА

НАСОСОВ

ГРУППЫ

(ДИАМЕТРОМ

>55 мм) НА

ШТАНГАХ

ИЗ

СТАЛИ

МАРКИ

40 И 20 НМ,

ЗАКАЛЕННЫХ

ТВЧ, ПРИ а

= 100 МПа

Конструкция

колонны

Условный

диаметр

штанг, мм

Диайетр насоса, мм

С8

s = 2,1 м; п = 12 кач/мин

s = 3,3 м; п = 12 кач/мин

Односту-

пенчатая

Двухсту-

пенчатая

Глубина спуска насоса,

900

1075

1240

650

820

980

415

525

650

825

980

1100

625

765

900

400

500

600

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

Глубина спуска насоса, м

П40 | 830 | — | 1035

775 I —

Длина ступеней колонны, % к глубине спуска

Глубина спуска насоса, м

1340 I 1000 I — I 1200

940

I —

Условие равнопрочности (IV. 116) для данного случая запишется в сле-

дующем виде:

«maxiO-

i=amax2aa2.

(IV.127)

Подставляя в это уравнение величины напряжений из формул (IV. 121) —

(IV.126),

решают его относительно U. Длина верхней ступени

=1н—/i.

(IV.128)

Однако методика не учитывает сил сопротивления. Этого недостатка не

имеет методика, разработанная в МИНХ и ГП. В ней учтена зависимость

прочности колонны не только от статических и динамических нагрузок,

а также от осевой сжимающей силы, действующей на плунжер, и силы гид-

родинамического трения.

Расчет ведется в следующем порядке.

1. Для выбранного диаметра насосно-компрессорных

труб

и заданных

стандартных диаметров штанг вычисляются Мшт по формуле

(IV.92)

и М

0,032

т\

{

+ 1

(IV. 129)

где d

— диаметр штанговой муфты, м.

Затем определяют гидростатическую нагрузку на плунжер Я

по фор-

муле

(IV.60)

или

(IV.61),

коэффициенты т

и тп

— по формулам

(IV.102),

а также коэффициент плавучести штанг

Кар*.

Затем выбирается вариант конструкции штанговой колонны. Так, соглас-

но

рекомендациям ТатНИПИнефти, для насосов диаметром менее 43 мм под-

162

бор

следует

начинать с двухступенчатой колонны 16X19 мм; для насосов

диаметром 43 и 56 мм начальной

будет

одноступенчатая колонна из штанг

диаметром 19 мм, а для насосов большего диаметра — тоже одноступенчатая

колонна

штанг диаметром 22 мм. Однако эти рекомендации не обязательны

при дополнительных ограничениях, накладываемых конкретными условия-

ми

эксплуатации, они

могут

быть изменены.

Использование

одноступенчатой колонны возможно при следующих усло-

виях:

а) обеспечение движения штанг вниз без «зависания»

Р'шт2*(Ртрг-гЛ

клн-М

трпл);

(IV.130)

причем Я'шт, Я

тр

г, Якл н, Я

тр

пл предварительно определяют соответственно

по

формулам (IV.59), (IV.91), (IV.98), (IV.99);

б) обеспечение усталостной прочности

Опр^[о"пр];

причем величина а

р рассчитывается по формуле М. П. Марковца

(IV.113),

а значения [а

р] выбираются по табл. IV.7.

Если

сила трения велика и не обеспечивается нормальный нисходя-

щий

ход, то

следует

для штанг большего диаметра проверить снова

усл»-

вие (IV. 130).

Если

же не выполняется условие обеспечения усталостной прочности, то

следует

перейти к расчету равнопрочной двухступенчатой колонны штанг.

Задаемся диаметрами штанг каждой из ступеней, после чего длина первой

(от плунжера) ступени определяется по следующей формуле:

fan

{ЧшпМ

+ УтргНн — О.6(Р

Рт«)Мшт

где

Д/шт=Лпт2—/юн;

(IV.132)

М=0,2/(

6тв-)-0,4т

;

(IV.133)

4т

! = §Л'>жЫМ(М

шт

:+М

м1

);

(IV.134)

/шт<,

<7штг,

<7TPI

— характеристики штанг i-й ступени, соответственно: пло-

щадь поперечного сечения, вес 1 м штанг, сила гидродинамического трения

штанги на длине 1 м; Р

а — вес «тяжелого низа», который принят равным

сумме сил сопротивлений, сосредоточенных у плунжера;

Рт

е=Ркл

в+Ятр нл.

(IV.135)

Длина «тяжелого низа», предотвращающего продольный изгиб нижней

части штанговой колонны, определяется по формуле

/тн

= Ятн/?'тв,

(IV.136)

где <7'т н — вес (в жидкости) 1 м «тяжелого низа», в качестве которого мо-

гут применяться штанги диаметром 25 мм или при необходимости утяжелен-

ные

штанги конструкции АзНИИ ДН.

Длина второй ступени

—/,—/

„.

(IV.137)

Полученная

конструкция проверяется по условиям

(IV.115)

(IV.130)

и,

если они не удовлетворяются, то проводится расчет двухступенчатой ко-

лонны

из штанг большего диаметра.

Из

серийно выпускаемых штанг

могут

быть скомпонованы трехступенча-

тые колонны

двух

конструкций:

16X19X22

мм и

19X22X25

мм.

163

Длины ступеней равнопрочной трехступенчатой колонны можно рассчи-

тать по следующим формулам (без

учета

гидродинамического трения штанг):

*~ ?штз9шп9шт2 +

fmri^s

9г^шт?шт » * " '

(IV.139)

(IV. 140)

где

Д<?!

= <7шТЗ — <7lHT2

Д^З = ?ГО| — <7ШТ1 .

\ —

Цштз—fum) •

М определяют по

(IV.133).

Если достаточная усталостная прочность не обеспечивается ни одной из

конструкций колонны из штанг данной марки, то необходимо расчеты повто-

рить, задаваясь штангами

другой

маркой с более высоким пределом

уста-

лостной прочности.

Методикой МИНХ и ГП целесообразно пользоваться для условий экс-

плуатации обычных скважин, а также скважин, продукция которых имеет

повышенную вязкость.

Принцип

конструирования штанговых колонн минимального веса поло-

жен в основу методики расчета, разработанной В. П. Грабовичем и

В. М. Касьяновым. Согласно этой методике, длина первой ступени

двухсту-

пенчатой колонны или первой и второй ступеней трехступенчатой колонны

выбирается так, чтобы приведенное напряжение цикла в верхнем сечении

каждой из названных ступеней, рассчитываемое по формуле М. П. Марковца

(IV.113),

равнялось бы предельно допускаемому для штанг выбранной мар-

ки.

Длина верхней ступени определяется затем как разность

между

глубиной

спуска и суммой длин нижних ступеней. При расчете длин ступеней учиты-

ваются статические и динамические нагрузки от веса штанг и жидкости,

силы трения штанг о

трубы

и плунжера в цилиндре, динамического давле-

ния

жидкости на плунжер и сила гидравлического сопротивления, обуслов-

ленная

перепадом давления в нагнетательном клапане.

Расчет выполняется в следующей последовательности. Определяются гид-

ростатическая нагрузка на плунжер Р

, силы трения плунжера в цилиндре

р пл и гидравлического сопротивления в нагнетательном клапане Я

кл

н со-

ответственно по формулам

(IV.60)

или

(IV.61),

(IV.98), (IV.99). После этого

рассчитывается ряд вспомогательных коэффициентов:

с,=[0пр]—0,23(ршт—ром i)gL

, (IV. 142)

(IV.143)

г,

(1УЛ44)

0,6(/>

+Л<ле)+Яив+/\рпл,

(IV. 145)

рекомендуется принимать Р

н=10

Н.

Затем определяется площадь поперечного сечения одноразмерной штан-

говой колонны fmr э, эквивалентной по упругим деформациям рассчитывае-

мой

ступенчатой колонне.

с,Ытэ-Л = с

КсзГшт

-1. (IV. 146)

164

Если

эта

площадь, определенная

по

формуле (IV. 146), окажется больше,

чем площадь поперечного сечения штанг диаметром

25 мм, то для

рассмат-

риваемого режима эксплуатации необходимо использовать штанги

большим

Опр,

если

этого недостаточно,

то,

следовательно, насос заданного

диа-

метра

не

может быть спущен

на

требуемую

глубину.

По

найденному значению /шт

может быть выбрана одноступенчатая

колонна,

для

чего достаточно выбрать штанги

площадью поперечного

се-

чения,

большей,

чем

/шт

э.

Расчет ступенчатой колонны выполняется

следующем порядке. Опре-

деляют потери

хода

плунжера,

для

чего рассчитывают Хтт

по

формуле

(IV.21),

подставляя

в нее

величину /шт э- Затем определяют вибрационную

составляющую динамической нагрузки

ВВ

динамическое усилие

на

плун-

жер

по

следующим формулам:

ДП

(IV. 148)

где

р —

коэффициент,

зависящий

от

диаметра

насоса.

мм 28 32 38 43 55 68 93

Р05

7 9 015 023 034 056

0,05

0,07 0,09 0,15 0,23 0,34 0,56

Затем выбирают диаметр штанг нижней ступени. Очевидно,

что

площадь

поперечного сечения этих штанг должна быть меньше,

чем

/шт э,

но при

этом

необходимо, чтобы

fmri

> 77T

f°'

С*

™

пл)

^тр

пл]•

(IV. 149)

L°npJ

Исходя

из

опыта эксплуатации нефтяных скважин,

для

нижней ступени

рекомендуется выбирать штанги

следующих

размеров:

Диаметр плунжера,

, мм <43

43,55

^68

Диаметр штанг нижней ступени, мм....

16 19 22

Длина первой ступени

f шп

"пр]

0,6 (/ж

-г 'к

н Т ' д

пл)

—

*тр

пл

/,=

—. -

(IV. 150)

0, гз^,

+ —

[Р*Л

)

+ Р

0,6Я

пл

]

Длина тяжелого низа

н вычисляется

по

формуле (IV. 136).

Если (/i-Нт

) <L

TO максимальная возможная длина второй ступени

fnrr [°пр]

/(IV.151)

0,23

9шт2

+ -ц-

[Яв„б(1

+ К

) +

-О.бЯд

пл

]

Если одновременно

условием

/I-4JT

выполняется условие

>^н,

то

длина второй ступени

—1\—1т

в.

(IV. 152)

В противном

случае

вычисляется длина третьей ступени:

h^L

—h—lr-lt

н.

(IV. 153)

Для трехступенчатой колонны необходимо проверять условие

усталост-

ной

прочности (IV. 115)

для

точки подвеса штанг.

Методику

В. М.

Касьянова

и В. П.

Грабовича целесообразно применять

для глубоких скважин

относительно невысоким дебитом,

также

для

сква-

жин,

оборудованных станками-качалками

низкой

грузоподъемности.

165

КРУТЯЩИЙ

МОМЕНТ НА

ВАЛУ

РЕДУКТОРА

СТАНКА-КАЧАЛКИ

А. Н. Адонин на основании анализа опыта эксплуатации насосных

уста-

новок

рекомендует при выборе оборудования и режима откачки рассчитывать

максимальный

крутящий момент на кривошипном валу редуктора по эмпи-

рической

формуле Р. А. Рамазанова

•Мкр

mai=300s+0,236s (Ртах—

•

М.

(IV. 154)

Формула (IV. 154) получена для условий полного уравновешивания

станка-качалки

и полного заполнения цилиндра насоса.

По

данным А. Н. Адонина, формула Р. А. Рамазанова

дает

несколько

заниженные

по сравнению с фактическими значения максимального крутя-

щего момента, причем для насосов диаметром более 55 мм расхождение

может достигать 20—25%.

ВЫБОР

СТАНКА-КАЧАЛКИ

Станок-качалка

подбирается таким образом, чтобы его паспортные ха-

рактеристики

по максимальной нагрузке в точке подвеса штанг, максималь-

ному крутящему моменту на кривошипном валу редуктора и наибольшей ско-

рости откачки превышали бы расчетные значения соответствующих показа-

телей для планируемого режима (или возможного диапазона режимов)

эксплуатации

скважины.

В табл.

IV.13—IV.

15 приведены паспортные данные серийных станков-

качалок,

необходимые для выбора типоразмера последних.

ТАБЛИЦА

IV. 13

ОСНОВНЫЕ

ПАСПОРТНЫЕ

ДАННЫЕ

СТАНКОВ-КАЧАЛОК

Показатели

Максимальная

нагрузка в точке

подвеса штанг, Н

Наибольший

крутящий момент на

кривошипном

валу редуктора, Н-м

Наибольшая

длина

хода

точки под-

веса штанг, м

Число

качаний балансира в мин

Показатели

Максимальная

нагрузка в точке

подвеса штанг, Н

Наибольший

крутящий момент на

кривошипном

валу редуктора, Н-м

Наибольшая

длина

хода

точки под-

веса штанг, м

Число

качаний балансира в мин

Станок-качалка

СКШ-615

000*

2500

0,6

5—15

СКНЗ-915

30 000

6500

0,9

4,7—15

CRH5-1812

50 000

23 000

1,8

6—12

CKH10-21I5

100 000

40 000

2,1

4,7—15

Станок-качалка

СКНЗ-1515

30 000

6500

1.5

4,7—15

СКН5-3015

50 000

23 000

3,0

4,7—15

СКНЮ-3315

100000

40 000

3,3

4,7—15

СКНЮ-3012

100 000

57 000

3,0

6—12

При пересчете

паспортных

характеристик

станков

единицы

СИ

принято

1 кгс~10Н

сто

1 кгс = 9.80655Н).

166

ТАБЛИЦА IV.14

ОСНОВНЫЕ

ПАРАМЕТРЫ СТАНКОВ-КАЧАЛОК

Станок-качалка

Макси-

мальная

нагрузка

точке

подвеса

штанг, Н

Наиболь-

ший

крутя-

щий

момент

на

криво-

шипном

валу

редук-

тора,

Нм

Длина

хода

точки

подвеса

штанг, м

Число

качаний

балансира

мнн

Уравновешивание

Базовые

модели

1СК1,5-0,42-100

2СК2-0,6-250

ЗСКЗ-0,75-400

4СКЗ-1.2-700

5СК6-1,5-1600

6СК6-2,1-25000

7СК12-2,5-4000

8СК12-3,5-8000

9СК20-4.2-12000

120

200

1000

2500

4000

7000

16 000

25 000

40 000

80 000

120 000

0,3

0,45

0,6

0,9

1,2

2,1

2,5

0,:?5

0,45

0,52

0,60

0,9

1,2

1,5

1,3

2,8

0,42

0,60

0,75

1,2

1,5

1,8

2,6

3,15

0,9

1,5

1,8

2,1

2,9

3,5

1,05

2,1

2,5

3,2

3,85

1,2

3,5

4,2

5—15

6—15

5—12

5-10

5—10

Модифицированные

модели

Балансирное

То

же

Комбинированное

То

же

Кривошипное

То

же

О)

-4

1СК10.6-100

2СК1,25-0,9-250

ЗСК2-1,05-400

4СК2-1,8-700

5СК4-2,1-1600

6СК4-3-2500

7СК8-3,5-4000

7СК12-2,5-6000

8СК8-3,5-6000

8СК8-5-8000

9СК15-6-12000

125

120

150

1000

2500

4000

7000

16 000

25 000

40 000

60 000

80 000

120 000

0,4

0,44

0,42

0,675

0,84

1,29

1,675

1,2

1,675

3,0

3,55

0,5

0,66

0,75

0,9

1,26

1,7

2,1

1,5

2,1

3,3

4,0

0,6

0,9

1,05

1,125

1,68

2,15

2,5

1,8

2,5

3,7

4,5

1,35

2,1

2,6

3,0

2,1

3,0

4,1

5,0

1,575

3,0

3,5

2,5

3,5

4,6

5,5

1,8

5,0

6,0

5-15

5—15

6—15

5—12

5—10

Балансирное

То

же

Комбинированное

То

же

Кривошипное

То

же

п я

я •

Рис.

IV.5. Диаграмма Адонина А. Н.

ТАБЛИЦА

IV.

ПАСПОРТНЫЕ

ДАННЫЕ СТАНКОВ-КАЧАЛОК НОРМАЛЬНОГО РЯДА

Станок-качалка

СК2-0,6-250

СКЗ-1,2-630

СК4-2,1-1600

СК5-3,0-2500

СК6-2,1-2500

СК8-3.5-4000

СК

12-2,5-4000

СК20-4.5-12500

СК

10-3,0-5600

СК

10-4,5-8000

СК

12-3,5-8000

СК

15-3,5-12500

СК12-2.5-40000

Паспортные

характеристики

CWlxio-'.

2,0

3,0

4,0

5,0

6,0

8,0

12,0

8,0

10,0

12,0

15,0

20,0

[М

кр

!хю-«.

Нм

2,5

6,3

125

[sn]

min,

м/мнн

1,5

2,2

4,2

6,5

4,5

8,3

6,0

8,3

6,5

9,0

8,3

9,0

[sn]

max.

м(мин

кВт

дв'

2,8

7,0

Для облегчения подбора станков-качалок

А. Н.

Адониным были построе-

ны

соответствующие диаграммы

(рис.

IV.5).

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ

ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ

НАСОСНОЙ

УСТАНОВКИ

Мощность,

потребляемая двигателем станка-качалки, расходуется

на вы-

полнение

полезной работы

по

подъему жидкости

на

поверхность

и на

покры-

тие потерь мощности

оборудовании.

168

Определить мощность, потребляемую электродвигателем, можно двумя

способами.

Первый

заключается

последовательном расчете всех составляющих

ба-

ланса потребляемой мощности

по

формулам

или

номограммам, таким обра-

зом можно учесть реальные условия работы штанговой насосной установки

(например,

повышенную вязкость откачиваемой жидкости, кривизну ствола

скважины

и т. д.).

Второй способ

— это

применение эмпирических формул, таких, например,

как

формулы Азинмаша

или Б. М.

Плюща

и В. О.

Саркисяна

и т. д.

Рассмотрим каждый

из

способов.

Мощность,

используемая

на

совершение полезной работы,

(IV.

155)

Потери

подземной части установки обусловлены,

основном, утечками

насосе, потерей части развиваемого насосом напора

клапанных

узлах,

трением штанг

трубы

жидкость

плунжера

цилиндре

и,

наконец, внут-

ренним

трением

материале штанг, обусловленным переменной нагрузкой

на

последние.

Потери

мощности, обусловленные утечками жидкости, учитываются

со-

ответствующим коэффициентом:

(

156

Поскольку аналитически оценить можно только утечки

зазоре плун-

жерной пары,

то

величина

должна определяться

по

формулам

(IV.38)

—

(IV.41). Утечки

клапанах

пои

необходимости

могут

быть заданы средней

величиной

за

межремонтный период работы установки, исходя

из

опыта

предшествующей эксплуатации.

Потери

мощности определяются

по

формуле

'кл

= j-z^g

(Д/'кл

в + ДЛл

„) •

(IV. 157)

Мощность,

расходуемую

на

преодоление механического трения штанг,

можно рассчитать

на

основе формул

(IV.89)

—

(IV.90):

'тр мех

2С

ШТ

5^2

Щ ^'

шт

sin

а,

Р, _, ij£.j, (IV. 158)

или

/тр иех =

2С

шт

5МХтах(/

'шт+Рж).

(IV.159)

Мощность,

затрачиваемую

на

преодоление гидродинамического трения

штанг, можно рассчитать

по

формуле

А. М.

Пирвердяна

(IV.160)

где

все

обозначения

те же, что и в

формуле

для

расчета силы гидродина-

мического трения (IV.91).

Потери

мощности

на

трение плунжера

цилиндре можно приближенно

определить

по

формуле

/тр п

=2Р

р uaSN

(IV.161)

предположении,

что

сила трения

р пл

остается постоянной

течение

всего

хода.

Во

всех

формулах настоящего пункта

величины

мощности имеют размерность

Ватт,

кроме специально оговоренных случаев,

169

Таким

образом, затраты мощности

подземной части установки

с уче-

том приведенных составляющих баланса энергии

"ТЛЯ

- *****

| г 1^ т |^ г 1^ т 1\\Т \ АО\

пч

— ~ т"*'кл~Г^гр мех ~г 'тр г ~г

Tpn.T» \i

v.iozj

Т)п

ч=^плз//п

ч.

(IV.163)

А.

Н.

Адонин рекомендует оценивать коэффициент полезного действия

подземной части установки

по

последующей эмпирической формуле:

т]

а ,=0,85—2,1 • 10-

(sn)

. (IV. 164)

Она

получена

на

основе обработки результатов исследований, проведен-

ных

на

стендовой скважине.

Потери

наземном оборудовании,

т. е. в

станке-качалке

и в

электро-

двигателе, учитываются приближенно.

Так, к. п. д.

электродвигателя т)

при

циклической

нагрузке может иметь значения

от 0,65 до 0,88. К. п. д.

станка-

качалки

т]сн при

нагрузке

точке подвеса штанг, близкой

номинальной

грузоподъемности, может составлять

для

всех

типоразмеров

0,70—0,90.

Общий

к. п. д.

штанговой насосной установки

Т)шну=Г)п

чТ)с кТ]э д, (IV.165)

а полная мощность, затрачиваемая

на

подъем жидкости,

/подн=^плз/Г1шву.

(IV.166)

В качестве примера второго способа расчета потребляемой мощности

рассмотрим методику, предложенную

Б. М.

Плющом

и В. О.

Саркисяном,

которая обеспечивает точность

при

выборе электродвигателя

для

станков-

качалок

эксплуатационных условиях

Согласно этой методике,

где т)п

— к. п. д.

передачи

от

вала двигателя

валу

кривошипа, которым

учитываются потери

редукторе

клиноременной передаче (принимается

равным

0,96—0,98);

Ki—

коэффициент, зависящий

ФТ

типа станка-качалки

(табл. IV. 17); /Сг

—

коэффициент, зависящий

от

режима откачки

диаметра

насоса;

пэд

+ 0,28 П+ 3,6-

(IV.

168)

Значения

коэффициента

Ki в

формуле (IV. 168)

Паспортная

грузоподъемность

станка-качалки,

кг До 2 2—3 3—5 5—10 >10

Кг

1,2 2,1 6,0 9,6 13,2

Значения

К\

рассчитывались

для

станков-качалок

по

ГОСТ

5866—51

ГОСТ

5866—56,

поэтому использование

их для

станков-качалок

по

ГОСТ

5866—76

может привести

некоторому увеличению погрешности расчета.

После определения потребляемой мощности Люлн можно выбирать

для

станка-качалки электродвигатель, номинальная мощность которого должна

быть несколько большей,

чем

рассчитанная /поля.

В качестве приводов станков-качалок используются короткозамкнутые

асинхронные двигатели

закрытом обдуваемом исполнении единой серии

АО

модификации

повышенным пусковым моментом (АОП),

также закрытые

обдуваемые электродвигатели новой серии

АО2 и

модификации АОП2;

по

сравнению

электродвигателями серии

АОП к. п. д. их

более высокий,

эксплуатации

они

более надежные.

Все

электродвигатели, представленные

170