Еврокод 3. Дополнительные правила для холодногнутых элементов и профилированных листов

Подождите немного. Документ загружается.

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

171

С.3 Постоянная кручения и центр сдвига замкнутой части поперечного сечения

Рисунок С.3 Поперечное сечение с замкнутой частью

(1) Для симметричного или асимметричного сечения с замкнутой частью, рис. С.3,

постоянные кручения определяются следующим образом:

где

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

172

Приложение D (справочное) – Смешанный метод

определения эффективной ширины и эффективной

толщины для отдельностоящих элементов

(1) Это приложение дает вариант методики определения эффективной ширины,

приведенной в 5.5.2 для отдельностоящих сжатых элементов. Эффективная

площадь элемента состоит из участка с эффективной шириной b

и участка с

эффективной толщиной t

eff

на остальной ширине элемента с полной шириной b

, см.

таблицу D.1.

При вычислении коэффициента потери устойчивости k

по таблице D 1 исходные

параметры - условная гибкость

и редукционный коэффициент ρ - определяются по

указаниям 5.5.2, а коэффициент соотношения напряжений ψ, используемый для

вычисления коэффициента потери устойчивости k

может определяться на основе

распределения напряжений в полном поперечном сечении.

(2) Сопротивление профиля должно определяться, допуская распределение

напряжений по сечению в пределах упругости.

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

173

Таблица D.1: Отдельностоящие сжатые элементы

Максимальное сжатие на свободном продольном крае

Распределение

напряжений

Эффективные ширина и

толщина

Коэффициент

устойчивости

Максимальное напряжение на опертом продольном крае

Распределение

напряжений

Эффективные ширина и

толщина

Коэффициент

устойчивости

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

174

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

175

Приложение Е (справочное) – Приближенный расчет прогонов

(1) Прогоны С-образного, Z-образного и -образного сечений с дополнительными

элементами жесткости или без них на стенке или полке могут быть рассчитаны по (2)

– (4), при выполнени следующих условий:

• размеры поперечного сечения находятся в пределах, указанных в таблице Е.1;

• прогоны раскреплены из плоскости трапециевидным настилом, причем

горизонтальное раскрепление является полным и удовлетворяющим условиям по

уравнению (10.1а);

• прогоны раскреплены от поворота трапециевидным настилом и удовлетворены

условия, приведенные в таблице Е.1;

• прогоны имеют равные пролеты и равномерно нагружены.

Этот метод не может быть использован:

• для систем, использующих стержни от провисания;

• для консолей и систем с нахлестом;

• если приложены осевые силы N

Замечание: Ограничение и допустимость использования этого метода могут быть

приведены в Национальном Приложении.

Таблица Е.1 Ограничения в случае применения приближенного метода расчета

и другие интервалы значений из таблицы 5.1 и раздела 5.2

(ось y параллельна и ось z перпендикулярна верхней полке)

прогоны

t(мм) b/t h/t h/b c/t b/c L/h

≥1,25 ≤55 ≤160 ≤3,43 ≤20 ≤4,0 ≥15

(2) Расчетное значение изгибающего момента М

должно удовлетворять условию

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

176

…(Е.1)

где:

…(Е.2)

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

177

eff,y

- момент сопротивления эффективного поперечного сечения

относительно оси y;

- редукционный коэффициент, учитывающий потерю устойчивости из

плоскости от кручения и зависящий от в соответствии с 6.2.3, где α

заменяется на

LT,eff

;

…(Е.3)

…(Е.4)

- коэффициент, учитывающий несовершенства по 6.2.3;

el,y

- момент сопротивления полного поперечного сечения относительно оси

у;

- коэффициент, учитывающий, что часть прогона не раскреплена, и

определяемый

по уравнению (Е.5) и таблице Е.2;

…(Е.5)

, а

- коэффициенты из таблицы Е.2;

L - пролет прогона;

h - общая высота прогона

Таблица Е.2: Коэффициенты а

и а

для уравнения (Е.5)

Z-образный прогон С-образный прогон

-образный

прогон Система

Однопролетная

балка

нагрузка вниз

1,0 0 1,1 0,002 1,1 0,002

Однопролетная

балка нагрузка

вверх

1,3 0 3,5 0,050 1,9 0,020

Неразрезная

балка нагрузку

вниз

1,0 0 1,6 0,020 1,6 0,020

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

178

Неразрезная

балка нагрузка

вверх

1,4 0,01 2,7 0,040 1,0 0

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

179

(3) Редукционный коэффициент χ

может быть взят из уравнения (Е.6), если

однопролетная балка работает под нагрузкой, действующей вниз, или если

удовлетворяется уравнение (Е.7)

= 1,0 …(Е.6)

…(Е.7)

где:

еl,u

= W

el,u

· f

-момент в полном поперечном сечении относительно

главной оси u в

пределах упругости; …(Е.8)

- момент инерции полного поперечного сечения относительно

второстепенной оси v;

- коэффициент, учитывающий статическую систему прогона, по таблице

Е.3.

Замечание: Для С-образных и Σ-образных прогонов с равными полками I

= I

, W

и М

el,u

= M

el,y

. Условные обозначения осей поперечного сечения показаны на рис.

1.7 и в разделе 1.6.4.

Таблица Е.3: Коэффициенты k

Статическая схема Нагрузка вниз Нагрузка вверх

0,07

0,15

0,10

0,210

0,029

0,066

0,053

(5) (4) Редукционный коэффициент χ

должен рассчитываться согласно3.2.4,

используя и α

LT,eff

для случаев, которые не рассматриваются в (3). Критический

момент при упругой изгибно-крутильной форме потери устойчивости М

равен:

…(Е.9)

где:

СТБ ЕН 1993-1-3 – 200_ (E) _ПР_1

180

- фиктивная постоянная кручения Сен-Венана, учитывающая

эффективность

закрепления от кручения, равная:

…(Е.10)

где:

- постоянная кручения Сен-Венана для прогона;

…(Е.11)