Чешев В.Ф. Основы расчета и проектирования механической части воздушных линий электропередачи
Подождите немного. Документ загружается.
13
Составим
уравнение
статики
: Σ
ΣΣ
Σ
F
x
= - N
a
+ N
c
=0 (7)
Задача
оказалась
один
раз
статически
неопределимой
.
Для
раскрытия
статиче
-
ской
неопределимости
применим
метод
деформаций
,
записав
условие
совмест
-
ности
деформаций
.
Очевидно
,
см
. (
рис
.5)
∆
∆∆
∆
l
ll
l
(t) =
∆
∆∆
∆
l
ll
l
с
(t) +
∆
∆∆
∆
l
ll
l
с
(Nc)
∆
∆∆
∆
l
ll
l
(t) =
∆
∆∆
∆
l
ll
l
a
(t)
-
∆
∆∆
∆
l
ll
l
a
(Na)
(8)
или
Fc
Ec
Nc
t
)t(с
t
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
+
++
+∆
∆∆
∆⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅α
αα
α=
==
=∆
∆∆
∆⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅α
αα
α
l
ll
Fa
Ea
Na
tt
)t(a
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
−
−−
−∆
∆∆
∆⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅α
αα
α=
==
=∆
∆∆
∆⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅α
αα
α
l
ll
(9)
Решая
уравнения
(9)
относительно
N
a
и
N
c
, и
учитывая
,
что
N
a =
N
c
после несложных преобразований получим:
mk1
nmk1
с
⋅
⋅⋅
⋅+
++
+
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
+
++
+
α
αα
α=
==
=α
αα
α
(10)
Несмотря
на
то
,
что
в
справочной
литературе
приведены
эквивалентные
значения
модуля
упругости
первого
рода
и
коэффициента
линейного
расшире
-
ния
различных
марок
проводов
,
для
более
правильного
расчета
необходимо
оп
-
ределять
эти
значения
для
каждого
конкретного
случая
расчета
провода
.
Пример. Определить параметры сталеалюминевого провода АС 150/34.
Для данного провода: F
а
= 147,0 мм
2
; : F
с
= 34,3 мм
2
; F = F
а
+ F
с
= 147,0+
34,3 = 181,3 мм
2
; d = 17,5 мм; G = 675 даН/км.
1,84
7
10125
7
10230
c
α
a
α
n0,35,
4
102,0
4
100,7
c
E
a
E
m 4,28,
34,3
147,0
c
F
a
F
k =
−
⋅
−
⋅
===
⋅
⋅
=====
)
2
3
4
C
мм
даН
(109,462
4,281
0,35)4,28(1102,0
k1
km)(1E
E ⋅=
+
⋅+⋅
=
+
+
=
)
град
1
(10187,9
0,354,281
1,840,354,281
10125
mk1
nmk1
с
αα
77 −−
⋅=
⋅+
⋅
⋅
+
⋅=
⋅+
⋅
⋅
+
=
4.5. Механические нагрузки, действующие на провод
Воздушные
линии
электропередач
работают
,
как
отмечалось
выше
,
в
очень
тяжелых
условиях
,
так
как
подвержены
постоянно
меняющимся
цикли
-
ческим
напряжениям
,
возникающим
от
изменения
внешних
воздействий
,
дей
-
ствующих
на
провода
,
тросы
,
арматуру
и
опору
,
к
которым
относятся
:
собст
-
венный
вес
провода
;
ветровые
нагрузки
на
провод
;
нагрузки
от
гололеда
;
тем
-
пературные
воздействия
.
14
Выход
из
строя
ВЛ
приводит
,
как
правило
,
к
тяжелым
последствиям
.
По
-
этому
к
ВЛ
предъявляются
повышенные
требования
прочности
и
устойчивости
под
действием
всех
сил
,
которые
могут
воздействовать
на
опоры
,
провода
,
трос
и
арматуру
.
Расчет
и
выбор
конструкций
ВЛ
производится
на
основе
данных
клима
-
тических
условий
,
полученных
в
результате
длительных
наблюдений
за
темпе
-
ратурой
воздуха
,
скоростью
ветра
,
интенсивностью
и
удельным
весом
гололеда
в
районе
,
где
предполагается
сооружение
линии
электропередач
.
Расчет
проводов
и
тросов
производится
по
условию
прочности
при
рас
-
тяжении
,
предусматривая
использование
нормативных
нагрузок
,
то
есть
нагру
-
зок
,
соответствующих
условиям
эксплуатации
ВЛ
.
При
определении
расчетных
нагрузок
принимаются
наиболее
невыгод
-
ные
состояния
или
сочетания
климатических
условий
,
наблюдаемых
не
реже
одного
раза
в
I5
лет
для
ВЛ
500
кВ
и
более
,
и
одного
раза
в
10
лет
для
ВЛ
меньших
напряжений
.
Многолетние
наблюдения
позволили
собрать
данные
по
скорости
ветра
и
голо
ледообразованиям
почти
для
всей
территории
РФ
и
стран
СНГ
и
составить
соответствующе
карты
климатического
районирования
.
Поэтому
при
выборе
расчетных
климатических
условий
для
проектирования
ВЛ
следует
пользовать
-
ся
картами
районирования
,
уточняя
обязательно
эти
условия
при
наличии
уча
-
стков
с
микроклиматом
.
Как
отмечалось
выше
,
с
учетом
всех
климатических
условий
определя
-
ются
нормативные
нагрузки
.
4.5.1 Нормативные нагрузки.
Нормативная нагрузка –
это
наибольшая
нагрузка
,
установленная
СНиП
,
которая
допускается
при
длительной
эксплуатации
сооружения
и
соот
-
ветствующая
условиям
эксплуатации
линии
.
Нагрузка от собственного веса провода
зависит
от
типа
провода
и
при
-
нимается
по
таблицам
ПУЭ
.
Ветровые нагрузки.
На
основе
многолетних
метеорологических
наблю
-
дений
территория
РФ
и
стран
СНГ
районирована
на
семь
ветровых
поясов
по
скоростному
напору
ветра
.
Под
скоростным напором
ветра
понимается
давление
,
которое
оказыва
-
ет
воздушный
поток
на
1
м
2
площади
поверхности
,
поставленной
вертикально
и
перпендикулярно
направлению
потока
и
расположенной
на
высоте
10
м
над
уровнем
земли
.
Величина
нормативного
скоростного
напора
находится
по
формуле
:
16
2
v
н
в
q =
(11)
где
н
в
q
.—
нормативный
скоростной
напор
,
даН
/
м
2
; V—
скорость
ветра
,
м
/
сек
.
15
Наибольшая
скорость
ветра
и
наибольшие
нормативные
,
скоростные
на
-
поры
ветра
определяются
,
исходя
из
их
повторяемости
, 1
раз
в
15
лет
для
ВЛ
напряжением
500
кВ
и
выше
и
1
раз
в
10
лет
для
ВЛ
напряжением
110—330
кВ
.
Горизонтальная
нормативная
ветровая
нагрузка
,
действующая
на
1
по
-
гонный
метр
длины
провода
при
направлении
потока
,
перпендикулярном
трас
-
се
ВЛ
,
рассчитывается
по
зависимости
:
3
10d
н
в
qk
п
k
x
C
в
q
−
−−
−
⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅α
αα
α=
==
=
l
ll
l
(12)
где
α
αα
α - коэффициент
неравномерности
распределения
ветра
по
длине
пролета
,
зависящий
от
скорости
ветра
.
Величину
α
αα
α можно
определить
по
таблице
5:
Таблица
5
2
м
даН
,
max
q
<
<<
< 27
40 55 76
α
αα
α
1,0 0,85 0,75 0,70
Промежуточные
значения
коэффициента
определяются
методом
линей
-
ной
интерполяции
.
C
x
—
коэффициент
лобового
сопротивления
,
характери
-
зующий
аэродинамические
свойства
провода
,
обтекаемого
воздушным
пото
-
ком
.
Величина
С
х
принимается
:
С
х
= 1,1
—
для
проводов
и
тросов
,
имеющих
диаметр
более
20
мм
и
свободных
от
гололеда
;
С
х
=
1,2
—
для
проводов
и
тро
-
сов
,
имеющих
диаметр
менее
20
мм
и
свободных
от
гололеда; С
х
=
1,2
—
для
всех
проводов
и
тросов
,
покрытых
гололедом
.
k
п
—
коэффициент
увеличения
скоростного
напора
по
высоте
,
величина
которого
находится
по
таблице
6.
Таблица
6.
Н
,
м
15 20 40 60 100 200
>
200
k
п
1.00 1.25 1.55 1.75 2.10 2.60 3.10
Рис
.6
Положение
центра
тяжести
провода
в
пролете
.
16
В
этой
таблице
Н
—
расстояние
от
земли
до
расположения
центра
тяже
-
сти
верхнего
провода
в
пролете
.
Центр
тяжести
провода
при
одинаковой
высоте
точек
подвеса
можно
принять
равным
2/3
от
провеса
провода
(
см
.
рис
.6).
Так
как
на
первой
стадии
проектирования
высота
опоры
и
стрела
провеса
провода
неизвестны
,
обычно
задаются
коэффициентом
k
п
= 1,35
.
k
l
-
коэффициент
,
учитывающий
влияние
длины
пролета
на
ветровую
нагрузку
(
таблица
7).
Таблица
7.
l
,
м
50 100 150 250
k
l
1.20 1.10 1.05 1.00
d
–
диаметр
провода
,
мм
.
Гололед на проводах и тросах
возникает
при
влажном
воздухе
и
темпе
-
ратуре
0 — ( — 5
0
С
)
от
замерзания
капель
переохлажденной
воды
и
ее
паров
.
Гололедные
нагрузки
определяются
по
толщине
стенки
гололеда
,
приведенного
к
цилиндрической
форме
.
Величины
нормативной
толщины
стенки
гололеда
,
приведенные
к
высоте
10
м
.
от
земли
,
определяются
в
соответствии
с
картой
районирования
по
гололеду
и
принимаются
для
каждого
района
в
следующих
значениях
:
первый
район
–
нормативная
толщина
стенки
гололеда
с
повторяе
-
мостью
один
раз
в
10
лет
равна
5
мм
.;
второй
район
– 10
мм
.;
третий
район
– 15
мм
.;
четвертый
район
– 20
мм
.;
особый
район
–
более
22
мм
.
Погонная
нагрузка
от
гололеда
)cd(сq
г
г
+
++
+
⋅
⋅⋅
⋅
γ
γγ
γ
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
π
ππ
π
=
==
=
(13)
где
с
–
толщина
стенки
гололеда
,
мм
;
γ
γγ
γ
г
= 0,9-даН/дм
3
-
удельный
вес
льда
.
Влияние температуры.
При
расчете
провода
ВЛ
необходимо
учитывать
влияние
температуры
воздуха
по
трассе
,
поэтому
расчет
ВЛ
по
нормальному
режиму
работы
необходимо
производить
для
следующих
сочетаний
климатиче
-
ских
условий
:
I)
высшая
температура
–
ветер
и
гололед
отсутствуют
;
2)
низшая
температура
—
ветер
и
гололед
отсутствуют
;
3)
среднегодовая
температура
t
э
-
ветер
и
гололед
отсутствуют
:
4)
провода
и
тросы
покрыты
гололедом
-
температура
минус
5
0
С
,
ветер
отсут
-
ствует
;
5)
максимальный
нормативный
скоростной
напор
ветра
,
температура
минус
5
0
С
,
гололед
отсутствует
;
17
6)
провода
и
троса
покрыты
гололедом
,
температура
минус
5
0
С
,
скорость
ветра
V
г
= V
max
/2
.
Но
во
всех
случаях
V
г
≥
≥≥
≥ 15 м/с
,
то
есть
q
max
должен
быть
не
менее
I4
даН
/
м
2
.
Для
районов
со
среднегодовой
температурой
минус
5
0
С
и
ниже
темпера
-
туры
,
указанной
в
пунктах
5
и
6,
при
расчетах
проводов
следует
принимать
температуру
равной
минус
I0
0
С
.
При
расчете
опоры
ВЛ
при
нормальном
режиме
можно
ограничиться
сле
-
дующими
климатическими
сочетаниями
:
I)
низшая
температура
-
ветер
и
гололед
отсутствуют
;
2)
среднегодовая
температура
-
ветер
и
гололед
отсутствуют
;
3)
максимальный
нормативный
скоростной
напор
ветра
,
температура
минус
5
0
С
,
гололед
отсутствует
;
4)
провода
и
тросы
покрыты
гололедом
,
температура
минус
5
0
С
, V
г
= V
max
/2.
4.6. Удельные нагрузки и сочетания.
Выше
было
показано
определение
нормативных
нагрузок
на
провода
и
тросы
,
но
наиболее
удобной
формой
выражения
нагрузок
при
расчетах
прово
-
дов
,
тросов
,
да
и
самой
опоры
являются
удельные
нагрузки
,
то
есть
нагрузки
,
выраженные
относительной
величиной
усилия
,
приходящегося
на
метр
длины
провода
и
площадь
поперечного
сечения
провода
,
то
есть
,
)
2
мм
м
даН
(
i
q
F
i
⋅
=γ
(14)
где
q
i
-
нагрузка
на
участок
провода
длиной
1
метр
(
даН
/
м
);
F=F
a
+ F
c
–
пло
-
щадь
поперечного
сечения
провода
,
мм
2
.
Зная
механические
усилия
,
действующие
на
провода
и
тросы
,
расчет
удельных
нагрузок
и
их
сочетаний
удобнее
свести
в
таблицу
(
см
.
табл
.8).
18
Таблица
8.
№
п
/
п
Удельные
нагрузки
Схема
1
От
собственного
веса
провода
,
F
q
1
=γ
γγ
γ
где
q –
нормативная
нагрузка
от
собствен
-
ного
веса
провода
,
даН
/
м
; F –
площадь
сечения
провода
,
мм
2
2
От
веса
гололеда
F
3
10)cd(c9.0
F
г
q
г
−
−−
−
⋅
⋅⋅
⋅+
++
+⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅π
ππ
π⋅
⋅⋅
⋅
=
==
==
==
=γ
γγ
γ
,
где
с
-
толщина
стенки
гололеда
,
мм
.;
d
–
диаметр
про
-
вода
,
мм
.
3
От
веса
провода
и
гололеда
213
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
+=
4
От
горизонтального
ветрового
напора
F
3
10d
max
qk
п
k
х
С
4
−
−−
−
⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅α
αα
α
=
==
=γ
γγ
γ
l
ll
l
5
От
горизонтального
ветрового
напора
на
провод
,
покрытый
гололедом
F
3
10)с2d(
г
qk
п
k
х
С
5
−
−−
−
⋅
⋅⋅
⋅+
++
+⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅α
αα
α
=
==
=γ
γγ
γ
l
ll
l
,
где
α
αα
α,
,,
, q
г
, С
х
-
значения
,
принимаемые
при
голо
-
леде
6
От
веса
провода
без
гололеда
и
ветрового
напора
416
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
+=
7
От
веса
провода
,
покрытого
гололедом
и
ветрового
напора
537
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
+=
19
Пример. Определить удельные нагрузки сталеалюминиевого провода АС
150/34 для воздушной линии 150 кВ второго района гололедности при скорости
ветра 30 м/с. Длина пролета 240 м.
При данных значениях толщина стенки гололеда с=10 мм. q
max
=V
2
/2=30
2
/16=
56,25 даН/м
2
. Значение коэффициента
α
получим методом линейной интерпо-
ляции: при q
max
=55 даН/м
2
α
= 0,75; при q
max
=76 даН/м
2
α
= 0,70; (табл.5). При
q=56,25 даН/м
2
0,748
21
1,250,70)(0,75
0,75α =
⋅
−
−=
.
. Аналогично найдем
значение коэффициента k
l
=1,005 (табл.7).
Для проводов покрытых гололедом соответственно: q
Г
=V
2
Г
/2=15
2
/16=
14,06 даН/м
2
и
α
= 1,0, так как q
Г
<27 даН/м
2
№
п
/
п
Удельные
нагрузки
Схема
1
От
собственного
веса
провода
,
ммм
даН
1072,3
3,181
10675
F
q
2
3
3
1
⋅
⋅=
⋅
==γ
−
−
где
q –
нормативная
нагрузка
от
собственного
веса
провода
,
даН
/
м
;
F –
площадь
сечения
провода
,
мм
2
2
От
веса
гололеда
2
33
г
г
ммм
даН
29,4
3,181
10)105,17(109,0
F
10)cd(c9.0
F
q
⋅
=
⋅+⋅⋅π⋅
=
⋅+⋅⋅π⋅
==γ
−−
,
где
с
-
толщина
стенки
гололеда
,
мм
.;
d
–
диаметр
провода
,
мм
.
3
От
веса
провода
и
гололеда
2
333
213
мм
м
даН
1001,81029,41072,3;
213
⋅
⋅=⋅+⋅=γ+γ=γγ+γ=γ
−−−
4
От
горизонтального
ветрового
напора
2
3
3
3
maxпх
мм
м
даН
1061,6
3,181
105,1725,56005,135,12,1748,0
F
10dqkkС
4
⋅
⋅
=
⋅⋅⋅⋅⋅⋅
=
⋅⋅⋅⋅⋅α
=γ
−
−
−
l
ll
l
5
От
горизонтального
ветрового
напора
на
провод
,
покрытый
го
-
лоледом
2
3
3
гпх
ммм
даН
73,4
3,181
10)1025,17(06,14005,135,12,10,1
F
10)с2d(qkkС
5
⋅
=
⋅⋅+⋅⋅⋅⋅⋅
=
⋅+⋅⋅⋅⋅α
=γ
−
−
⋅
l
ll
l
20
где
α
αα
α,
,,
, q
г
, С
х
-
значения
,
принимаемые
при
гололеде
6
От
веса
провода
без
гололеда
и
ветрового
напора
416
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
+=
;
2
323232
4
2
16
мм
м
даН
1058,7)1061,6()1072,3(
⋅
⋅=⋅+⋅=γ+γ=γ
−−−
7
От
веса
провода
,
покрытого
гололедом
и
ветрового
напора
537
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
γ
γγ
γ
+=
2
323232
5
2
317
103091073410018
мм
м
даН
,),(),(
⋅
⋅=⋅+⋅=γ+γ=γ
−−−
5. НЕКОТОРЫЕ 0CHOBНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ РАСЧЕТА ПРОВОДА
КАК ГИБКОЙ НИТИ
5.1 Реакция подвеса провода и стрела провисания.
Провод
,
подвешенный
между
двумя
точками
А
и
В
(
рис
.7),
при
больших
расстояниях
,
находящихся
под
действием
распределенной
нагрузки
р,
можно
рассматривать
как
гибкую
нить
или
как
длинное
звено
,
состоящее
из
бесконеч
-
ного
множества
объемных
шарниров
.
Причем
АВ
=
ℓ
.
У
такого
звена
жесткость
на
изгиб
,
кручение
и
сдвиг
равна
нулю
.
Такое
звено
не
воспринимает
сжимаю
-
щие
усилия
и
работает
только
на
растяжение
,
причем
растягивающее
усилие
(
Т
)
всегда
направлено
по
касательной
к
продольной
оси
звена
(
нити
).
Рис.7 Реакция подвеса провода
Для
схемы
нагружения
(
рис
.7)
из
курса
теоретической
механики
извест
-
но
,
что
T
Ay
=T
By
=
2
p l
⋅
⋅⋅
⋅
(15)
Рассмотрим
равновесие
участка
нити
ОВ
,
для
которого
0
8
p
2
TfTM
2
ByBx)(
o
=
==
=
⋅
⋅⋅
⋅
+
++
+⋅
⋅⋅
⋅−
−−
−⋅
⋅⋅
⋅=
==
=
∑
∑∑
∑
ll
(16)
отсюда
с
учетом
(I5)
получим
f
8
p
T
2
Bx
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
=
==
=
l
(17)
21
Тогда
полная
реакция
,
или
величина
тяжения
провода
,
в
точке
его
подве
-
са
,
будет
равна
:
2
2
2
2
2
2
By
2
BxB
f
161
f8
p
2
p
f8
p
TTT
+
++
+⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
=
==
=
⋅
⋅⋅
⋅
+
++
+
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
=
==
=+
++
+=
==
=
l
lll
(18)
С
достаточной
для
расчета
точностью
учитывая
,
что
квадрат
отношение
величины
провеса
провода
к
длине
пролета
величина
малости
второго
порядка
(
погрешность
менее
2%),
можем
принять
,
что
f
8
p
T
2
B
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
=
==
=
l
(19)
Очевидно
,
при
небольших
стрелах
провисания
провода
(f/
l ≤
0.05),
тяжение
в
проводе
можно
считать
постоянным
по
длине
.
f
8
p
o
NTT
2
AB
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
=
==
==
==
==
==
=
l
(20)
Зная
выражение
для
определения
удельной
нагрузки
(14),
можем
найти
значение
для
стрелы
провеса
провода
σ
σσ
σ
⋅
⋅⋅
⋅γ
γγ
γ
=
==
=
8
f
2
l
(21)
5.2. Кривая провисания и длина провода
Рассмотрим
участок
OB
конечной
длины
s
около
нижней
точки
провиса
-
ния
Рис
.8
Кривая
провисания
провода
провода
,
рис
. 8.
Уравнение
статики
для
этого
участка
запишется
∑
∑∑
∑
=
==
=
⋅
⋅⋅
⋅
−
−−
−⋅
⋅⋅
⋅=
==
= 0
2
xp
yNM
2
O)B(
(22)
Учитывая
выражение
(20),
получим
:
22
2
2
x
f4y
l
=
==
= (23)
Как
видно
из
уравнения
(23),
гибкая
нить
под
воздействием
поперечной
равномерно
распределенной
нагрузки
при
провисании
принимает
форму
пара
-
болы
.
Теперь
выделим
элементарный
участок
OC
провода
длиной
ds,
причем
2
22
dx
dy
1dxdydxds
+
++
+=
==
=+
++
+=
==
= (24)
Из
(23)
следует
,
что
x
f8
dx
dy
2
l
=
==
= (25)
Подставив
(25)
в
(24),
получим
4
22
xf64
1dxds
l
⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅
+
++
+=
==
=
(26)
Из
.
математики
известно
,
что
функция
2
x1 +
++
+
разлагается
в
биномиаль
-
ный
ряд
и
при
малых
значениях
х
с
достаточной
точностью
может
быть
ап
-
проксимирована
двумя
членами
ряда
2
x
1x1
2
2
+
++
+=
==
=+
++
+
(27)
Тогда
dx)
xf32
1(ds
4
22
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅⋅
⋅
+
++
+=
==
=
l
(28)
Проинтегрировав
последнее
уравнение
,
найдем
полную
длину
провода
)
3
f8
1(ds2L
2/
0
2
2
∫
∫∫
∫
⋅
⋅⋅
⋅
⋅
⋅⋅
⋅
+
++
+⋅
⋅⋅
⋅=
==
==
==
=
l
l
l
(29)
Или
,
с
учетом
(21) )
24
1(L
2
22
σ
σσ
σ
⋅
⋅⋅
⋅
γ
γγ
γ
+
++
+=
==
=
l
l
(30)
Таким
образом
,
получены
зависимости
между
стрелой
провеса
,
напряже
-
нием
в
проводе
,
удельной
нагрузкой
и
длиной
провода
в
пролете
при
каком
-
то
постоянном
климатическом
условии
работы
провода
.
Однако
все
эти
парамет
-
ры
провода
не
постоянны
и
зависят
от
различных
сочетаний
климатических
ус
-
ловий
.
5.3
Уравнение
состояния
провода
Напряжение
и
стрела
провеса
провода
изменяются
в
зависимости
от
из
-
менения
температуры
провода
и
механических
нагрузок
.
Например
:
нагрузка
увеличивается
—
стрела
провеса
провода
увеличивается
,
напряжения
растут
,
и
наоборот
;
температура
повышается
—
материал
провода
расширяется
,
стрела
провеса
увеличивается
,
в
результате
чего
напряжения
в
проводе
уменьшаются
,
и
наоборот
.