Антикайн П.А. Металлы и расчет на прочность котлов и трубопроводов

Подождите немного. Документ загружается.

температуре как по разрушающим, так и по предельным давле-

ниям.

НПО ЦКТИ проведены испытания на ползучесть и длительную

прочность трубчатых образцов, нагруженных внутренним давле-

нием [142, 143]. Результаты испытаний при одноосном растя-

жении сопоставлялись с результатами испытания трубчатых об-

разцов. Образцы в обоих случаях изготовлялись из металла одной

и той же плавки. В [142] проведены испытания образцов, выпол-

ненных из стали 20.

Результаты испытаний на ползучесть (рис. 5.2, а) и испытаний

на длительную прочность (рис. 5.2, б) хорошо совпадают с рас-

четом по формуле

(5.6).

Аналогичное совпадение имеет место для

аустенитной стали 12Х18Н12Т (рис. 5.2, в).

В Нормах расчета на прочность приводятся методики конструк-

торских расчетов для определения основных размеров элементов

и методики поверочных расчетов для определения допускаемых

давлений в уже существующих конструкциях.

200

100

-к

^ г>-

5 в 10

I 3 4 5 8 ю

г 3 Ч 5 т,ч

(Г,

мпа

200\

100

Рис.

5.2. Сопоставление экспериментальных данных испытаний на ползучесть и

длительную прочность образцов, испытанных при одноосном растяжении, и труб-

чатых образцов под внутренним давлением [прямые линии построены на осно-

вании расчета по формуле

(5.1),

точки — результаты испытаний трубчатых об-

разцов под внутренним давлением]:

а — длительная прочность стали 20 при 500° С

[142],

б—ползучесть стали 20 при 500° С

[142];

в —

длительная прочность стали

12X18H9T

при 700° С [143]

При проектном расчете труб определяется необходимая тол-

щина стенки. Трубы, используемые в производстве котлов и тру-

бопроводов, поставляются с гарантированным наружным диамет-

ром. Номинальная толщина стенки 5 прямой трубы определяется

по формуле

5==

7Г-т-1 \~

- (5-9)

Эту формулу можно применять при (s — с): £)

^0,25. В этой

формуле фа, — коэффициент прочности продольного сварного шва,

для бесшовных труб он равен 1,0; коэффициент прочности

поперечных сварных соединений в расчете на прочность при

воздействии внутреннего давления не учитывается, так как на

ослабление от поперечного сварного шва действуют осевые на-

пряжения, которые в два раза ниже окружных. Величина с в

формуле (5.9) — прибавка к расчетной толщине стенки.

Ослабление продольным или спиральным сварным швом учи-

тывается в расчете на прочность. В результате термомеханиче-

ского цикла происходит разупрочнение околошовной зоны, кото-

рое становится особенно заметным при нагружении изгибающими

усилиями и моментами. Разупрочнение зависит от марки стали,

способа сварки и температуры, с ростом температуры ослабление

околошовной зоны (склонность к локальному разрушению) уве-

личивается. Для компенсации ослабления околошовной зоны при

сварке конструкция утолщается.

В расчет на прочность вводится коэффициент прочности свар-

ного шва ф

, который не может быть более единицы. Коэффици-

ент прочности сварного шва также зависит от гарантированного

проплавления свариваемых деталей и объема контроля качества.

Значение коэффициента прочности сварного шва при выполне-

нии любым допущенным способом автоматической, полуавтома-

тической или ручной сварки, обеспечивающей полный провар по

всей толщине, при условии проведения в необходимых случаях

термической обработки после сварки и контроля качества шва

неразрушающими методами по всей длине принимается наиболь-

шим. Для углеродистых, низколегированных марганцовистых,

хромомолибденовых и аустенитных сталей в этом случае ф

= 1.

Для хромомолибденованадиевой и высокохромистой сталей,

сильнее подверженных разупрочнению в околошовной зоне, коэф-

фициент прочности сварного шва снижают. При ручной и автома-

тической сварке под слоем флюса и расчетной температуре 530° С

и более ф^ = 0,7, при температуре менее 510° С ф

= 1,0. В интер-

вале от 510 до 530° С коэффициент прочности сварного шва опре-

деляется методом линейной интерполяции. При электрошлаковой

сварке принимают ф

=1,0.

Коэффициент прочности поперечных сварных соединений при

расчетах на прочность от внутреннего давления не учитывают,

так как максимальные растягивающие напряжения в поперечном

сечении трубы в два раза ниЦе* чем в продольном.

Если контроль неразрушающими методами производится не по

всей длине сварного шва, то cp

уменьшают, умножая на коэффи-

циент, меньший единицы. При выборочном контроле не менее

10% протяженности шва этот коэффициент должен составлять

0,8; при отсутствии такого контроля или его объеме менее

10%—0.7.

, Сварные соединения трубопроводов и других деталей котла

могут быть нагружены изгибающими напряжениями; в этом слу-

чае коэффициент прочности поперечного сварного шва обязатель-

но учитывается; он обозначается (p

(табл. 5.7). Коэффициент

(fbw для хромомолибденованадиевых труб в интервале от 510

до 530° С определяют методом линейной интерполяции.

В расчетах сварных соединений усиление шва не учитывается.

При сверловке одиночных отверстий или групп отверстий в

трубах возникает концентрация напряжений и происходит ослаб-

ление поперечного сечения. Эти явления также учитываются

коэффициентом прочности ср^, методика определения которого из-

ложена в § 5.5.

Номинальная толщина стенки детали, указываемая на черте-

же,

должна быть не менее расчетной по Нормам.

В Нормах расчета на прочность существует несколько поня-

тий толщины стенки. Расчетная толщина стенки s

вычисляется по

формулам по расчетному давлению, коэффициенту прочности и

допускаемому напряжению 'без учета добавки С. Номинальная

толщина стенки 5 получается путем суммирования к расчетной

толщине стенки s

прибавок с и округления до. ближайшего раз-

мера, имеющегося в сортаменте толщин по стандарту или тех-

ническим условиям. Допускаемая, толщина стенки [s] определя-

ется по расчетной толщине стенки с прибавкой к ней величины С2.

Таблица 5.7. Значение коэффициента

Наименование стали

Трубы

механически

обрабо-

танные

Аустенитная хромоникелевая и высокрхррмистая

Хромомолибденованадиевая при расчётной темпера-

туре:

}

'''

510° С и менее

•

530° С и более

{

. , ...

Углеродистая, марганцовистая и,хромомолибденовая

0,6

0,9

0,6

0,9

0,7

1,0

0,7

1,0

Примечание. При расчетной температуре от 510 до 530° С коэффициент прочно-

сти сварного соединения при изгибе определяется линейным интерполированием между

указанными значениями.'

На основании накопленного опыта эксплуатации

для

обеспе-

чения надежности

при

случайных Механических воздействиях

и из'

технологических соображений

ОСТ'108.031.09-85 введены огра-

ничения

на

минимальную толЦ|^н'у

;

стенки труб поверхностей

на-

грева

трубопроводов

зависимости

Ьт

наружного диаметра.

Так,

например,

при

наружном диаметре менее

38 мм

номинальная тол-

щина стенки

не

должна быть менее

1,8 мм, а при

максимальном,

более

108 мм — не

менее

4 мм.

При наличии больших тепловых потоков

трубах возникают

значительные тепловые напряжения из-за разности температур

по

толщине,стенки

на

лобовой образующей,

также из-за температур

лобовой

тыльной образующей.

Согласно

[96],

перепад температур

по

толщине стенки

на ло-

бовой образующей трубы

месте,

где

наблюдается максимальный

тепловой поток, можно определить

как

_ 2р, s' .

/\£

ст

—

р,

—

^/макс»

где (3

—

отношение наружного диаметра трубы

внутреннему;

\i —

коэффициент растечки тепла;

s —

трлщина стенки трубы;

X —

коэффициент теплопроводности металла трубы;

MaKC

—

мак-

симальный локальный тепловой поток.

Дополнительные тепловые напряжения, возникающие

при

этом

стенке трубы,

при

условии,

что они не

превышают предела

текучести, можно определить

как

aZ: AVer

где

а —

коэффициент теплового расширения;

Е —

модуль упру-

гости;

|л

—

коэффициент Пуассона':

На

наружной поверхности

обогреваемой трубы дополнительные тепловые напряжения имеют

знак минус (сжимающие), на'внутренней

—

плюс (растягиваю-

щие)

Согласно [140], когда температура топочных газов превышает

900°

С,

толщина обогреваемых труб должна быть

не

более

8 мм;

если

же это

экранные трубы, воспринимающие лучистые потоки

теплоты,

то их

толщина должна быть

не

более

6,5 мм.

Фактическая толщина стенки

получается непосредственным

измерением толщины стенки готовой детали

при

контроле после

изготовления

или в

процессе эксплуатации,

она

должна быть

не

менее допускаемой толщине

стойки.

Прибавка

расчетной толщине стенки

складывается

из

сле-

дующих составляющих:

с\ —

прибавка, компенсирующая минусо-

вое отклонение

по

толщине стенки полуфабриката (трубы, листа

т. п.) и все

виды утонения

при

изготовлении детали

на

котло-

строитеЛьном заводе

(при

гибке, штамповке

и пр.); с

—

прибавка,

компенсирующая утонение стенки

эксплуатации

за

счет всех

ви-

дов коррозии, механического износа

или

эрозии

концу расчетного

ресурса.

В [140]

прибавка

называется производственной при-

бавкой,

а С2 —

эксплуатационной прибавкой.

Обе

прибавки раз-

лагаются соответственно

на две

составляющие:

С\=С\\-\-С\

С2 = С2\+С22-

Здесь

Си

определяется

как

предельное минусовое

отклонение толщины стенки

по

стандарту

или

техническим усло-

виям

на

полуфабрикат.

В случае, если деталь

при

изготовлении подвергается механи-

ческой обработке,

то си =0

(например, механически обработанная

прямая труба

или

обечайка). Величина

сп

принимается

как

допу-

скаемое утонение стенки

при

изготовлении изделия согласно тех-

ническим условиям

на

него. Если

процессе производства деталь

не подвергается деформации

или

другим операциям, приводящим

к утонению стенки,

то

Ci2

= 0.

Эксплуатационная прибавка состоит

из

прибавки

возни-

кающей из-за износа внутренней поверхности трубы,

прибавки

С22,

определяющей износ

наружной стороны.

[140]

даются упрощенные рекомендации, согласно которым

выбираются прибавки

\ и с

2. Так,

например,

для

труб

наруж-

ным диаметром

от 32 до 76 мм вне

зависимости

от

температуры

водного режима,

при

наличии внутри труб воды, насыщенного

пара

или

пароводяной смеси прибавка

должна приниматься

равной

0,5 мм; при

наличии перегретого пара

она

должна состав-

лять

0,3

мм. Менее обосновано увеличение прибавки

для

остальных

деталей:

1 мм при

воде, насыщенном паре

или

пароводяной смеси

или

0,5 мм на

перегретом паре. Очевидно,

что

коррозионные поте-

ри

внутренней стороны

не

могут зависеть

от

наружного диаметра

трубы

или

трубопровода. Более логически

экспериментально

обоснованные рекомендации приведены

в [54].

Значения

в [140]

также рекомендуется выбирать

по

упро-

щенной методике.

зависимости

от

материала труб

вида топли-

ва устанавливается предельная температура (табл.

5.8), она

условно обозначается

Расчетная

по

тепловому расчету температура наружной

по-

Таблица

5.8. Допускаемые предельные температуры наружной поверхности

труб [/] в зависимости от марки стали и вида сжигаемого топлива

Марка стали

Высокосер-

нистые

сернистые

мазуты

Эстонские

сланцы

Остальные

энергетиче-

ские топлива,

кроме новых

12XM,

12МХ, 15XM

12Х1МФ, 12Х2МФСР

12Х2МФБ (ЭИ-531)

11Х12В2МФ (ЭИ-756)

12X18H12T,

12X18H10T

400

•

450

550

585

620

610

400

450

530

540

545

560

610

450

500

550

585

600

630

640

верхности труб

учетом тепловой

гидравлической неравномер-

ности,

но без

учета временного неравномерного обогрева

не

долж-

на превышать этих значений допускаемой температуры. Причем

значения прибавки

2 при

ресурсе

ч при

условии,

что

расчетная

температура наружной поверхности труб ниже допускаемой

не

менее

чем на 40°,

установлены

не

менее

0,5 мм; при

более высокой

температуре

они

должны быть

не

менее

1 мм.

Представляется,

что в [140]

завышена допускаемая темпера-

тура

для

стали 11Х12В2МФ,

так как

граница структурной ста-

бильности

для

этой термически упрочняемой стали

по

данным

[7]

не

превышает 610—620°

С.

Хотя

по

коррозионной стойкости

и жаропрочности стали

10 и 20

весьма близки, согласно

[140] для

них установлена различная допускаемая температура примене-

ния:

для

стали

20 на 50°

выше,

чем для

стали

10. Не

дается разъяс-

нения,

что

понимают авторы

[140] под

«новыми топливами»

(см.

табл.

5.8) и как

поступать

этом случае. Следовало

бы, ви-

димо,

указать также,

что при

выборе расчетной температуры

на-

ружной поверхности труб экранов котлов сверхкритических пара-

метров необходимо учитывать повышение этой температуры

в те-

чение межпромывочного периода.

Ориентировочно значения прибавки

2 для

ресурса

2-Ю

приближенно могут приниматься равными

1,5с22

для

деталей

из

углеродистой

легированной стали

и 2^2 для

деталей

из

аустенит-

ной стали,

где С22 —

прибавка

для

ресурса

ч при

аналогичных

условиях.

При вычислении толщины стенки

и для

прибавки

к ней

следует

в конструкторскую документацию записывать значения

округ-

лением

большую сторону

не

менее

чем до 0,1 мм; при

измерении

фактической толщины стенки округление следует выполнять

меньшую сторону также

до 0,1 мм.

Прочность изогнутых участков трубы отличается

от

прочности

прямого участка. Ослабление происходит из-за утонения стенки

трубы

при

гибке

по

внешней растягиваемой

при

гибке образую-

щей

из-за искажения формы поперечного сечения. Торовый

эф-

фект приводит

некоторому упрочнению гиба;

тор при

одинаковом

наружном диаметре

толщине стенки прочнее прямой цилиндри-

ческой трубы кругового поперечного сечения.

При расчете

на

прочность согнутых участков труб согласно

[141] должна проверяться,расчетная толщина стенки

на

внешней

(индекс

«1»),

внутренней (индекс

«2») и

нейтральной стороне

гиба (индекс

«3»).

Расчетная толщина стенки согласно

[141]

определяется

по

формуле

KiY,,

(5.10)

где

i—

индекс, соответствующий стороне,

которой определяет-

ся толщина;

—

соответствующий торовый коэффициент;

У, —

коэффициент формы. Формула

(5.10)

может применяться

при

условии R: Z)

^l,0, 1Д- л—радиус гиба по нейтральному во-

локну.

Под внешней стороной в [141] подразумевается максимально

растянутая при гибке образующая; под внутренней — макси-

мально сжатые при гибке волокна.

Торовые коэффициенты определяются по формулам:

= (4R + D

)/(4R + 2D

=(4R-D

)/(4R-2D

)

/Сз=1.

Если расчетная температура стенки в месте гиба не превыша-

ет 350° С для труб из углеродистой стали или 400° С для труб

из низколегированных сталей и 450° С для труб из аустенитных

высоколегированных сталей, то коэффициенты формы следует

определять по формулам:

0,12 (l+yi+0,4^.?); (5.1i;

:0,12(l+Vl+0,4^-),

где а=

, \ . „ ; q = 2a — +0,5 и а

2[0]+р' ^ D

' ' Яамакс

Яа-ни

Если же температура стенки в месте гиба углеродистых труб

более 400° С, низколегированных сталей более 450° С и аустенит-

ных выше 525° С, то коэффициенты формы следует определять

по формулам:

0,4(1+^1+0,015^);

(5.12)

= 0,4 (г +

^1+0,015-^).

Значения a, q и а выбирают по тем -же соотношениям, что и

при расчете по

(5.11).

В промежуточном интервале температур, т. е. при 350—400° С

для гибов труб из углеродистой стали, при 400—450° С для гибов

из низколегированной стали и при 450—525° С для гибов из

аустенитной стали коэффициенты формы определяются линейным

интерполированием в зависимости от значения температуры. При

этом в качестве опорных величин принимаются значения коэф-

фициентов, соответствующие указанным граничным температу-

рам.

При расчетах по формулам

(5.11)

(5.12)

существуют сле-

дующие ограничения. Если значения коэффициентов

Yi(i=

1, 2, 3)

получаются

по

расчету меньше единицы,

то

следует принимать

Yi=\.

Если вычисленное значение

превышает единицу,

то

необ-

ходимо принимать

q=l. При а<0,03

значение коэффициентов

формы

требуется принимать равным значению, полученному

при

ос

= 0,03.

Если

технических условиях

на

поставку гнутых труб отсут-

ствуют данные

по

утонению труб

или

гибке,

то при

наиболее

распространенном способе гибки наматыванием трубы

на

вра-

щающийся сектор

[140]

рекомендуется выбирать

С\

для

необогреваемых труб

по

формуле

Cn={\+2R/D

(5.13)

для

труб поверхностей нагрева

по

формуле

=(l+3R/D

(5.14)

Номинальную толщину стенки колена следует принимать

наибольшей

из

значений, полученных

для

указанных трех участ-

ков колена, согласно условию Si^s

-\-c.

Допускаемое давление

при

гидравлическом испытании

не

должно превышать величины, вычисленной

по

формуле

2<p«,[<j]a

S —

(5.15)

KiYi

При определении допускаемого давления

для

труб, находя-

щихся

эксплуатации, можно пользоваться зависимостью

2ф«,[а]

Sf —

-c

2 KlYi

KiYi

где учитывается фактическая толщина стенки трубы

добавка

на эксплуатационный износ

Расчеты следует проводить

для

всех характерных участков

гибов

— при /=1, 2 и 3. Для

прямых труб /0=У<=1.

Для

колен принимается наименьшее

из

полученных трех значений

р.

5.5.

Расчет

на

прочность барабанов

камер

Конструкторский расчет

на

прочность цилиндрических бара-

банов

камер, находящихся

под

внутренним давлением, про-

изводится

по

формуле

°=щ^+

(5Л6

если номинальным служит наружный диаметр,

или по

формуле

=2£h

(5Л7)

337

12-3361

если номинальным служит внутренний диаметр. Здесь

ф —

коэф-

фициент прочности, учитывающий ослабление барабана

или

камеры продольными сварными швами

или

отверстиями;

с —

прибавка

расчетной толщине стенки.

Формулы

(5.16) и (5.17)

можно применять

для

расчета

на

прочность барабанов

камер, содержащих воду, пароводяную

смесь

или

насыщенный

пар, а

также

для

расчета камер котлов

сверхкритического давления

при

теплосодержании среды

до

2514

кДж/кг, если выдерживаются условия

—

с)/D^ 0,20 или

— c)/D^0,30.

Область применения формул

(5.15) и (5.16)

для расчета камер, содержащих

перегретый

пар,

шире

— до

(s-c)/D<0,25.

Коэффициент прочности сварного соединения обозначается ф^,.

Причем учитывается

расчетах

на

прочность

—

угол меж-

ду направлением сварного

шва и

расчетным сечением,

котором

проверяется прочность;

при

продольном расположении сварного

шва

расчете трубы

от

внутреннего давления

0°;

при

поперечном расположении сварного

шва и

нагружении внутрен-

ним давлением

принимается равной

90°.

Расчетный коэффи-

циент прочности сварного

шва в

зависимости

от a

представля-

ется

как

(1—0,75

sin

и в

таком виде вводится

форму-

лы расчета

на

прочность.

Коэффициент прочности детали, ослабленной неукрепленными

отверстиями, обозначается

ф^. При

наличии укрепления коэф-

фициент прочности обозначается

Расчетный коэффициент прочности детали, входящий

фор-

мулы

(5.16) и (5.17),

может быть равен либо минимальной

величине

из ф

и ф^,

либо

их

произведению, если отверстия

расположены близко

сварному

шву.

Расстояние

от

кромки ближайшего отверстия

до

сварного

шва

обозначается

. В тех

случаях, когда

^ 0,5-у D

— с),

или

/ш^50

мм, или

отверстие пересекает сварной

шов, то

Фа-—=

-VI—

0,75

sinV,

Здесь

= D

—

s =

D-\-s.

Если отверстия укреплены,

то

вместо

подставляют

Барабаны

камеры имеют ослабления одиночными отвер-

стиями большого диаметра

полями отверстий малого диаметра.

Концентрация напряжений возникает около края отверстия

цилиндрическом сосуде, нагруженном внутренним давлением.

В упругой области

эти

напряжения могут быть определены расчет-

ным путем

использованием методов теории упругости.

плоской

пластине большой ширины, растягиваемой

одном направлении,

коэффициент концентрации напряжений достигает

3, т. е.

нор-

мальные напряжения около отверстия

в 3

раза больше средних.

В толстостенном сосуде,

как и в

толстостенной трубе, напряжения

распределяются

по

толщине стенки неравномерно. Нормальные

тангенциальные

радиальные напряжения достигают максимума

у края отверстия

на

внутренней поверхности. Именно

этих

местах

обнаружены трещины около отверстий

на

многих бара-

банах котлов высокого давления,

также

паросборных камерах

прямоточных котлов высокого давления.

Напряжение около отверстия значительно превышает среднее.

Однако обычно считается допустимой работа конструкции

упру-

гопластическом состоянии, когда часть металла

сечении пере-

шла

пластическое состояние,

часть находится

упругой

области.

При

этом относительная пластическая деформация

составляет всего доли процента. Пластическая деформация охва-

тывает сравнительно небольшие объемы металла,

но в это же

время происходит резкое снижение максимумов напряжений.

В Нормах расчета

на

прочность

[140,141]

используется при-

ближенный метод расчета

как

ослаблений

от

одиночных отверс-

тий,

так и

ослаблений

от

поля мелких отверстий.

Одиночным считают такое отверстие, кромки которого удалены

от кромок ближайшего отверстия

на

расстояние

не

менее

2~\j(D-\-s)(s

— c).

Отверстие может быть укрепленным конструк-

тивными способами

или

неукрепленным. Неукрепленным считает-

ся отверстие,

не

имеющее усилений

виде утолщенных штуцеров,

способных кроме восприятия внутреннего давления укреплять

сосуд,

или

отверстие,

не

имеющее усилений

виде приварных

накладок.

При номинальном наружном диаметре барабана

или

камеры

коэффициент прочности одиночного неукрепленного отверстия

определяется

по

формуле

Ф*=

, (5Л8)

+1,75

У/)

—

С)

где

d —

диаметр отверстия

(рис. 5.3). При

наличии отверстия,

имеющего

по

глубине разные диаметры, условный диаметр отвер-

стия

принимают равным

=^.

(5.19)

При расчете одиночного отверстия фаски

скругления кромок

с внутренней стороны барабана

или

камеры

не

учитывают.

За

диа-

метр отверстия

резьбой принимают средний диаметр резьбы.

Наибольший допускаемый диаметр неукрепленного отверстия

в цилиндрических деталях

при

номинальном наружном диаметре

не должен превышать

(-^--\J5)^(D

-s)(s-c),

(5.20)