Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи
Подождите немного. Документ загружается.
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 41
(2.14),
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
λ+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
ϕ
⋅
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
ϕ⋅λ++=
=
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
λ+ϕ⋅−⋅
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
ϕ⋅λ++=
2
2
2
2
2
22
2
1
1
21
1
Z
R
cosP
P
P
P
tg
Z
R
tg
Z
R
P
P
P
P
tg
Z
R
U
U
нн
нн
откуда
(2.15).cos
1
sincos11sincos
cos
sincos1sincos
cos
cos
1
1
2
2
2
2
1
2
2
2
2
2
2
2
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
2
ϕ
ϕϕϕϕ
ϕ
λ
ϕλϕλϕλϕ
ϕ
λ
ϕ
λϕλϕλ
⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+−
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+⋅
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
⋅=
=⋅
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅+−
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅+
=
=⋅
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅++
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅+−
=
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
R
X
R
X
R
X
U
U
R
X
R
Z
Z
R
Z
R
Z
R
U
U
Z
R
Z
R
Z
R
U
U
tg
Z
R
tg
Z
R
P
P
пред
н
Соответственно предельная мощность при подстановке
натуральной мощности
.cos
1
sincos11sincos
2
2
2
2
1
2
2
ϕ
ϕϕϕϕ
⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+−
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+⋅
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅+
⋅=
R
X
R
X
R
X
U
U
R
X
R
U
P
ном
пред
(2.16)
Результаты расчетов по формуле (2.15) при Z=400 Ом,
F
а
= 240 мм
2
и cos
ϕ
= 0,95 приведены на рис.2.3. Как видно, наличие даже
небольшой реактивной составляющей в токе приводит к резкому
уменьшению пропускной способности линии. Поэтому следует избегать
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 42
такого режима, компенсируя реактивную составляющую на месте ее
потребления.
0
100 150 200 250 300
2,5
5,0
7,5
10
пред
н
P
P
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
50
км,l
Рис. 2.3. Зависимости относительной величины предельной передавае-
мой по линии ВН мощности от длины при Z=400 Ом и при различных
сечениях проводов F: при cos
ϕ
=1 и F=120 мм
2
(кривая 1), F=240 мм
2
(кривая 2), F=400 мм
2
(кривая 3), cos
ϕ
=0,95 и F=240 мм
2
(кривая 4)
3
2
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
1
4
Ток в начале линии в режиме ее холостого хода согласно (2.4)
λ
⋅⋅=
•
Z
U
jI
2
1
. (2.17)
Э.д.с. генераторов за синхронной реактивностью X
s
с учетом (2.3)
в режиме холостого хода линии
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅−⋅⋅+⋅=⋅⋅−=⋅⋅+=
••
λ
λ
λ
Z
X
X
R
jUX
Z
U
UXIjUE
s
ss
2
1
2
2
2
1
1
1
, (2.18)
откуда отношение модулей Е и U
2
λ
λ
λ
⋅−≈
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅−=
Z
X
X
R
Z
X
U
E
ss
1
4
1
2
4
2
2
. (2.19)
С учетом соотношения (2.8)
Z
X
Z
R
Z
X
U
E
s
s
λ
λ
λ
⋅
−≈
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅+
⋅
−
= 1
8
1
1
2
2
1
. (2.20)
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 43
Поскольку X
s
/ Z= 1 ÷ 2 (для гидрогенераторов X
s
≈ Z; для
турбогенераторов X
s
= 2Z)
()
λ
⋅÷−= 211
1
U
E
. (2.21)
Таким образом, в режиме холостого хода линий генераторы
работают в очень неблагоприятных условиях при E < U
1
, когда
перегреваются лобовые части обмоток статора, что приводит к
ускоренному старению изоляции обмоток и повреждению лобовых частей
железа статора.
При увеличении передаваемой мощности э.д.с. Е увеличивается
согласно соотношению (см.(2.6), (2.7))
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
(2.22).
Z
R
Z
X
P
P
j
P
P
Z
R
Z
X
P
P
Z
R
U
P
P
Z
R
Z
X
P
P
Z
X
j
Z
R
P
P
j
P
P
Z
R
U
XIjUE
s
нн
s
н
н
s
н
s
нн
s
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⋅λ
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
λ+⋅+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅+
λ⋅
−⋅+⋅=
=
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅+
λ⋅
−⋅⋅+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+⋅λ⋅+⋅+⋅=
=⋅⋅+=
•••
22
11
2
1
2
1
2
2
1
1
Отношение модулей Е и U
1
согласно (2.8), (2.22) равно
.
22
1
22
11
2
2
2
2
2
1
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+⋅+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅+
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⋅
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+⋅+
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅+⋅
⋅
−⋅+
=
Z
R
P
P
P
P
Z
R
Z
R
Z
X
P
P
P
P
Z
R
Z
X
P
P
Z
R
U
E
нн
s
нн
s
н
λ
λ
λ
λ
(2.23)
Результаты расчетов по формуле (2.23) при различных длинах
линий ВН при Z = 400 Ом, сечении провода F
а
= 240 мм
2
и X
s
=2Z
приведены на рис.2.4. Как видно, при увеличении длины линии
расширяется область значений Р/Р
н
, при которых Е<U
1
, что ухудшает
условия работы генераторов.
Полностью исключить этот неблагоприятный режим работы
генераторов можно путем подключения в начале линии реактора,
поглощающего ток холостого хода линии
λλ
⋅⋅=⋅⋅=
•
н
Ij
Z
U
jI
2
1
. (2.24)
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 44
Мощность такого реактора
λ
⋅=
⋅
=
нp
P
Z
UU
Q
21
3
, (2.25)
где P
н
·
λ
− зарядная мощность линии.
0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5
Е/
U
1
4
3
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
Р/
Р
н
2
1
ис. 2.4. Зависимости отношения Е/U
1
от отношения Р/Р
н
при передаче
Р
ощности по линиям ВН при Z=400 Ом; F=240 мм
2
, при синхронном
м
и
мпедансе генераторов X
s
=2Z, при различных длинах линий l=100 км
(кривая 1), 200 км (кривая 2), 300 км (кривая 3) без шунтирующего
р
еактора (кривые 1-3) и при наличии шунтирующего реактора
ощностью P
н
⋅λ
(кривая 4).
м
Чем больше длина линии, тем больше требуется мощность
реактора для разгрузки генераторов от емкостного тока. При наличии
реактора такой мощности полностью компенсируется емкостный ток
линии, и в режиме холостого хода I
1
= 0 и E = U
1
. При увеличении
передаваемой по линии мощности э.д.с. Е увеличивается согласно (2.22)
без емкостной составляющей тока
1
I
&
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 45
2
2
2
22
1
2
1
22
11
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+⋅+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅+
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⋅
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+⋅+
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅−⋅⋅+
=
Z
R
P
P
P
P
Z
R
Z
R
Z
X
P
P
Z
X
P
P
Z
R
U
E
нн
s
н
s
н
λ
λ
λ
λ
. (2.26)
Результаты расчетов по последней формуле также приведены на
рис.2.4 (кривая 4). Поскольку емкостный ток линии полностью
компенсирован, длина линии практически не влияет на отношение Е/U
1
.
Во всем диапазоне изменения Р/Р
н
≥ 0 отношение Е / U
1
≥ 1, причем при
увеличении отношения Р/Р
н
различие значений Е/U
1
уменьшается. Тем не
менее, чем больше длина линии, тем больше различие отношения Е/U
1
при наличии и отсутствии реактора. Таким образом, для обеспечения
приемлемых условий работы генераторов на станциях независимо от
длины линий необходима установка шунтирующих реакторов, мощность
которых равна зарядной мощности линий.
2.3. Режимы напряжения на длинных линиях
Распределение напряжения вдоль длинных линий можно
получить исходя из волновых уравнений [4]
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
x
в
x
x
xx
x
U
ZI
Z
xR
j
xR
U
I
U
U
λ
λ
λ
λλ
sin
2
sin
cos
2
cos
2
2
00
2
2
2
⋅
⎟
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
+
⋅
⋅+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⋅
+⋅
⋅
⋅+=
•
••
, (2.27)
где вектор совмещен с вещественной осью, текущая координата вдоль
линии х (
λ
•
2
U
х
) отсчитывается от конца линии.
При чисто активной нагрузке приемного конца линии
н
P
P
Z
U
I
2
2
=
и
x
нx
x
x
н
x
x
sin
P
P
Z
xR
j
sin
cos
Z
R
P
P
cos
U
U
λ⋅
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+
⋅
⋅+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
λ
λ⋅
+λ⋅⋅+λ=
•
22
0
2
. (2.28)
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 46
Соответственно согласно (2.28) распределение модулей напряжения вдоль
линии определяется формулой
)29.2(.
sin2sin
cossin
2
2
2sin
1sin11
2
1
2
2
2
2
2
2
0
0
2
2
2
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
++
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
⋅
+
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
+
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+⋅
⋅
+
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+=
x
x
x
x
x
н
x
x
x
н
x
н
x
P
P
Z
xR
P
P
Z
xR
P
P
U
U
λ
λ
λ
λ
λλ
λ
λ
λ
При х =
l (
λ
х
=
λ
) формула (2.29) определяет соотношение напряжений на
отправном и приемном концах линии.
).(.
sin
P
P
Z
R
sin
P
P
sinsin
cos
P
P
sin
Z
R
sin
P
P
Z
R
sin
P
P
U
U
нн
н
нн
а292
2
2
111
2
2
2
2
111
2
2
2
1
2
2
2
2
2
2
2
2
2
1
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
λ
λ
+⋅+λ
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+≈
≈
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
λ
λ
+
λ
λ
+λ
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+λ⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
+
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
λ
λ
+⋅+λ
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+=
Множитель
λ
нн
P
Q
P
P
=
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
1
2
(2.30)
определяет относительную величину реактивной мощности Q/P
н
·
λ
,
потребляемой (при положительном значении) или генерируемой (при
отрицательном значении) линией. Поэтому второй член в фигурных
скобках определяет реактивную составляющую падения напряжения, а
остальные члены - активную составляющую.
Для упрощения анализа полученного соотношения выполним его
без учета активного сопротивления линии (линия без потерь). При этом из
(2.29) получаем
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 47
x
н
x
P
P
U
U
λ
2
2
2
sin11 ⋅
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
+=
. (2.31)
В режиме передачи натуральной мощности (Р = Р
н
) согласно
(2.31) напряжение вдоль линии не изменяется при любой длине линии U
x
= U
2
. При отклонении передаваемой мощности от натуральной в сторону
уменьшения либо увеличения напряжения различие напряжений вдоль
линии возрастает, причем тем в большей степени, чем больше длина
линии (см.рис.2.5). Если для относительно коротких линий при волновой
длине линий
λ
< 0,3 рад (длина линии до 300 км) разность напряжений по
концам линий в режиме холостого хода незначительна, то при
λ
> 0,3 рад
это различие быстро увеличивается.
В режиме холостого хода (Р = 0) напряжение на линии согласно
(2.31)
xx
x
U
U
λλ
cossin1
2
2
=−=
(2.32)
изменяется вдоль линии и тем в большей степени, чем больше длина
линии. Соответственно отношение напряжений на отправном и приемном
конце линий
λ
cos
2
1
=
U
U
. (2.33)
При фиксированном напряжении в начале линии, подключенной к
источнику напряжения, напряжение на втором конце линии U
2
повышается
λ
, рад
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6
U
2
/U
1
1,005 1,02 1,046 1,085 1,14 1,21
C учетом приведенных в §2.1 ограничений на повышение
напряжения на линиях по отношению к номинальному напряжению
можно определить предельную длину линии (см.табл.2.1).
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 48
8
7
6
5
4
3
2
1
8
7
6
5
4
0,5 1 1,5 2,0 3,5 4,02,5 3,0
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
U
2
/U
1
P
/P
н
Рис. 2.5. Зависимости отношения напряжений в конце и начале линии от
отношения P/P
н
при различных волновых длинах линий:
λ
=0,1 рад
(кривая 1), 0,2 рад (кривая 2), 0,3 рад (кривая 3), 0,4 рад (кривая 4), 0,5
р
ад (кривая 5), 0,6 рад (кривая 6), 0,8 рад (кривая 7) и 1 рад (кривая 8).
Таблица 2.1
Предельная длина линии, км
(U
2
/U
1
)
доп
λ
пр
, рад
без реактора с реактором
1,05 0,314 300/250
*)
600/500
1,10 0,4 410/342 820/683
1,15 0,52 500/417 1000/833
*)
В числителе - при f=50 Гц, в знаменателе - при f=60 Гц.
При волновых длинах линий
λ
>
λ
пр
необходимо принятие мер,
ограничивающих напряжение на линии в режиме холостого хода.
Компенсация емкостного тока линии может быть обеспечена
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 49
шунтирующим реактором. Подставляя в уравнение (2.27) ток в конце
линии, соответствующий мощности шунтирующего реактора в конце линии
Q
2
2
2
2
3U
Q
jI −=
•
(2.34)
и, пренебрегая активным сопротивлением линии, получаем отношение
x
н
xxx
x
P
Q
U
QZ
U
U
λλλλ
sincossin
3
cos
2
2
2
2
2
⋅+=⋅
⋅
+=
. (2.35)
Необходимо отметить, что в режиме холостого хода линия
генерирует реактивную мощность, которая должна потребляться
источником напряжения или сетью.
Волновое уравнение токов для длинной линии можно записать в
виде [4]:
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
λλ
λ
λ
λ
sin
2
cos
sin
cos
2
2
2
2
2
1
⋅
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+⋅++
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−⋅=
•••
Z
R
I
Z
U
jI
Z
R
Z
U
I
. (2.36)
На холостом ходу линии I
2
= 0 и
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−+⋅=
•
λ
λ
λλ
sin
cos
2
sin
2
1
Z
R
j
Z
U
I
. (2.37)
Подставляя в последнюю формулу выражение для U
2
согласно (2.33) и
пренебрегая активным сопротивлением линии, получаем
λ
tg
Z
U
jI ⋅⋅=
•
•
1
1
(2.38)
и модуль тока в начале линии
λ
tg
Z
U
I ⋅=
1
1
, (2.39)
то есть он возрастает пропорционально тангенсу волновой длины линии.
Требуемая мощность компенсирующего этот ток устройства равна
λλ
tgPtg
Z
U
IUQ
нк
⋅=⋅=⋅=
2
1
11
3
3
(2.40)
и возрастает пропорционально tg
λ
.
Александров Г.Н. Режимы работы воздушных линий электропередачи. 50
λ
, рад
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8
Q
к
/P
н
0,1 0,203 0,309 0,423 0,546 0,684 0,842 1,03
Потреблять эту мощность должны либо генераторы, для которых
режим потребления реактивной мощности чрезвычайно неблагоприятен
(см.§2.2), либо шунтирующие реакторы, установленные в месте
подсоединения линии к сети.
Перепад напряжения вдоль линии получаем согласно (2.35) при
λ
х
=λ, откуда необходимая мощность реактора для обеспечения заданного
перепада напряжения равна
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−⋅=
λ
λ
cos
sin
1
2
12
U
U
P
Q
н
. (2.41)
Результаты вычислений по формуле (2.41) приведены в табл.2.2
при различных волновых длинах линий и различных допустимых
перепадах напряжения.
Таблица 2.2
λ
, рад
U
2
/U
1
0,314 0,4 0,52 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
1,05 0 0,08 0,17 0,22 0,29 0,36 0,42 0,49
1,10 0 0,082 0,15 0,22 0,30 0,37 0,44
1,15 0 0,08 0,16 0,24 0,32 0,39
Необходимо обеспечить ограничение не только перепада
напряжения вдоль линии, но и возможного повышения напряжения во
всех точках линии. Подставляя необходимую для ограничения перепада
напряжения U
2
/U
1
мощность реактора согласно (2.41) в формулу (2.35),
получаем
НОУ “Центр подготовки кадров энергетики” www.cpk-energo.ru
Санкт-Петербург (812) 556-91-85
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−⋅+=
λ
λ
λ
λ
cos
sin
sin
cos
2
1
2
U
U
U
U
x
x
x
. (2.42)
Максимум напряжения на линии найдем, приравнивая нулю производную
U
х
/U
2
по
λ
х